WikiDer > Пламя Берка – Шумана - Википедия

В горение, а Пламя Берка – Шумана это тип диффузионное пламя, установленный в устье двух концентрических каналов, путем выпуска топлива и окислителя из двух областей соответственно. Он назван в честь С.П. Берка и Т.Е.У. Шуман,^[1][2] которые смогли предсказать высоту и форму пламени, используя свой простой анализ бесконечно быстрой химии (которая теперь называется Предел Берка – Шумана) в 1928 г. Первый симпозиум по горению.

Математическое описание^[3][4]

Рассмотрим цилиндрический воздуховод с осью вдоль ${ displaystyle z}$ направление с радиусом ${ displaystyle a}$ по которой топливо подается снизу, а горловина трубки расположена на ${ displaystyle z = 0}$. Окислитель подается по той же оси, но в концентрическую трубку радиусом ${ displaystyle b}$ за пределами топливной трубки. Пусть массовая доля в топливной трубке быть ${ displaystyle Y_ {Fo}}$ и массовая доля кислорода во внешнем канале ${ displaystyle Y_ {Oo}}$. Смешивание топлива и кислорода происходит в районе ${ displaystyle z> 0}$. При анализе были сделаны следующие допущения:

• Средняя скорость параллельна оси (${ displaystyle z}$ направление) воздуховодов, ${ Displaystyle mathbf {v} = v mathbf {e} _ {z}}$
• Поток массы в осевом направлении постоянен, ${ Displaystyle rho v = mathrm {константа}}$
• Осевая диффузия незначительна по сравнению с поперечной / радиальной диффузией.
• Пламя возникает бесконечно быстро (Предел Берка – Шумана), поэтому пламя выглядит как лист реакции через какие свойства потока изменяются
• Эффектом гравитации пренебрегали

Считайте одноэтапный необратимый Закон Аррениуса, ${ displaystyle mathrm {Fuel} + s mathrm {O} _ {2} rightarrow (1 + s) mathrm {Products} + q}$, куда ${ displaystyle s}$ масса кислорода, необходимая для сжигания единицы массы топлива и ${ displaystyle q}$ количество тепла, выделяемого на единицу массы сожженного топлива. Если ${ displaystyle omega}$ - количество молей топлива, сожженных на единицу объема в единицу времени с учетом безразмерной доли топлива и массы, а также параметра стехиометрии,

${ displaystyle y_ {F} = { frac {Y_ {F}} {Y_ {Fo}}}, quad y_ {O} = { frac {Y_ {O}} {Y_ {Oo}}}, quad S = { frac {sY_ {Fo}} {Y_ {Oo}}}}$

управляющие уравнения для массовой доли топлива и окислителя сводятся к

${ displaystyle { begin {align} { frac { rho D_ {T}} {r}} { frac { partial} { partial r}} left (r { frac { partial y_ {F }} { partial r}} right) - rho v { frac { partial y_ {F}} { partial z}} = { frac { omega} {Y_ {Fo}}} { frac { rho D_ {T}} {r}} { frac { partial} { partial r}} left (r { frac { partial y_ {O}} { partial r}} right ) - rho v { frac { partial y_ {O}} { partial z}} = S { frac { omega} {Y_ {Fo}}} конец {выровнено}}}$

куда Число Льюиса обоих видов предполагается равным единству и ${ displaystyle rho D_ {T}}$ считается постоянной, где ${ displaystyle D_ {T}}$ это температуропроводность. Граничные условия для задачи:

${ displaystyle { begin {align} { text {at}} , & z = 0, , 0$

Уравнение можно линейно объединить, чтобы исключить нелинейный член реакции ${ displaystyle omega / Y_ {Fo}}$ и решите для новой переменной

${ displaystyle Z = { frac {Sy_ {F} -y_ {O} +1} {S + 1}}}$,

куда ${ displaystyle Z}$ известен как фракция смеси. Доля смеси принимает значение, равное единице в потоке топлива и нулю в потоке окислителя, и это скалярное поле, на которое реакция не влияет. Уравнение, которому удовлетворяет ${ displaystyle Z}$ является

${ displaystyle { frac {1} {r}} { frac { partial} { partial r}} left (r { frac { partial Z} { partial r}} right) - { frac { rho v} { rho D_ {T}}} { frac { partial Z} { partial z}} = 0.}$

Представляем следующее преобразование координат

${ displaystyle xi = { frac {r} {b}}, quad eta = { frac { rho D_ {T}} { rho v}} { frac {z} {b ^ {2 }}}, quad c = { frac {a} {b}}}$

сводит уравнение к

${ Displaystyle { frac {1} { xi}} { frac { partial} { partial xi}} left ( xi { frac { partial Z} { partial xi}} right ) - { frac { partial Z} { partial eta}} = 0.}$

Соответствующие граничные условия принимают вид

${ Displaystyle { begin {align} { text {at}} , & eta = 0, , 0 < xi$

Уравнение может быть решено разделением переменных

${ Displaystyle Z ( xi, eta) = c ^ {2} + 2c sum _ {n = 1} ^ { infty} { frac {1} { lambda _ {n}}} { frac {J_ {1} (c lambda _ {n})} {J_ {0} ^ {2} ( lambda _ {n})}} J_ {0} ( lambda _ {n} xi) e ^ {- lambda _ {n} ^ {2} eta}}$

куда ${ displaystyle J_ {0}}$ и ${ displaystyle J_ {1}}$ являются Функция Бесселя первого рода и ${ displaystyle lambda _ {n}}$ является корнем n-й степени из ${ displaystyle J_ {1} ( lambda) = 0.}$ Решение также может быть получено для плоских каналов вместо осесимметричных каналов, обсуждаемых здесь.

Форма и высота пламени

в Предел Берка-Шумана, пламя рассматривается как тонкий реакционный слой, вне которого и топливо, и кислород не могут существовать вместе, т.е. ${ displaystyle y_ {F} y_ {O} = 0}$. Сам реакционный лист расположен у стехиометрической поверхности, где ${ displaystyle Sy_ {F} = y_ {O}}$, другими словами, где

${ Displaystyle Z = Z_ {s} Equiv { frac {1} {S + 1}}}$

куда ${ displaystyle Z_ {s}}$ - стехиометрическая фракция смеси. Лист реакции разделяет области топлива и окислителя. Внутренняя структура реакционного листа описывается Уравнение Линьяна. На топливной стороне реакционного листа (${ displaystyle Z> Z_ {s}}$)

${ displaystyle y_ {F} = { frac {Z-Z_ {s}} {1-Z_ {s}}}, , y_ {O} = 0}$

и со стороны окислителя (${ Displaystyle Z$)

${ displaystyle y_ {F} = 0, , y_ {O} = 1 - { frac {Z} {Z_ {s}}}.}$

Для заданных значений ${ displaystyle Z_ {s}}$ (или же, ${ displaystyle S}$) и ${ displaystyle c}$, форма пламени задается условием ${ Displaystyle Z ( xi, eta) = Z_ {s}}$, т.е.

${ displaystyle Z_ {s} = c ^ {2} + 2c sum _ {n = 1} ^ { infty} { frac {1} { lambda _ {n}}} { frac {J_ {1 } (c lambda _ {n})} {J_ {0} ^ {2} ( lambda _ {n})}} J_ {0} ( lambda _ {n} xi) e ^ {- lambda _ {n} ^ {2} eta}.}$

Когда ${ displaystyle Z_ {s} rightarrow 0}$ (${ Displaystyle S rightarrow infty}$), пламя выходит из устья внутренней трубы и прикрепляется к внешней трубе на определенной высоте (недостаточно вентилируемый корпус) и когда ${ displaystyle Z_ {s} rightarrow 1}$ (${ displaystyle S rightarrow 0}$), пламя начинается от устья внутренней трубы и присоединяется к оси на некоторой высоте от устья (вентилируемый корпус). В общем, высоту пламени получают путем решения для ${ displaystyle eta}$ в приведенном выше уравнении после установки ${ Displaystyle xi = 1}$ для недостаточно вентилируемого корпуса и ${ Displaystyle xi = 0}$ для слишком вентилируемого корпуса.

Поскольку высота пламени обычно велика, и экспоненциальными членами ряда можно пренебречь, в первом приближении высоту пламени можно оценить, сохранив только первый член ряда. Это приближение предсказывает высоту пламени для обоих случаев следующим образом.

${ displaystyle { begin {align} eta & = { frac {1} { lambda _ {1} ^ {2}}} ln left [{ frac {2cJ_ {1} (c lambda _ {1})} {(Z_ {s} -c ^ {2}) lambda _ {1} J_ {0} ( lambda _ {1})}} right], quad { text {под- вентилируемый}} eta & = { frac {1} { lambda _ {1} ^ {2}}} ln left [{ frac {2cJ_ {1} (c lambda _ {1}) } {(Z_ {s} -c ^ {2}) lambda _ {1} J_ {0} ^ {2} ( lambda _ {1})}} right], quad { text {over- вентилируемый}}, end {выровненный}}}$

куда ${ displaystyle lambda _ {1} = 3,8317.}$

Рекомендации