WikiDer > Критерий текучести холма

Hill yield criterion

В Критерий текучести холма разработан Родни Хилл, является одним из нескольких критериев текучести для описания анизотропных пластических деформаций. Самая ранняя версия была прямым продолжением критерий текучести фон Мизеса и имел квадратичную форму. Позднее эта модель была обобщена с учетом показателя степени м. Варианты этих критериев широко используются для металлов, полимеров и некоторых композитов.

Квадратичный критерий доходности Хилла

Квадратичный критерий доходности Хилла^[1] имеет форму

{ Displaystyle F ( sigma _ {22} - sigma _ {33}) ^ {2} + G ( sigma _ {33} - sigma _ {11}) ^ {2} + H ( sigma _ {11} - sigma _ {22}) ^ {2} + 2L sigma _ {23} ^ {2} + 2M sigma _ {31} ^ {2} + 2N sigma _ {12} ^ {2 } = 1 ~.}

Здесь F, G, H, L, M, N - константы, которые необходимо определить экспериментально, и ${ displaystyle sigma _ {ij}}$ стрессы. Квадратичный критерий текучести Хилла зависит только от девиаторных напряжений и не зависит от давления. Он предсказывает одинаковый предел текучести при растяжении и сжатии.

Выражения для F, G, H, L, M, N

Если предположить, что оси анизотропии материала ортогональны, то можно записать

{ Displaystyle (G + H) ~ ( sigma _ {1} ^ {y}) ^ {2} = 1 ~; ~~ (F + H) ~ ( sigma _ {2} ^ {y}) ^ {2} = 1 ~; ~~ (F + G) ~ ( sigma _ {3} ^ {y}) ^ {2} = 1}

куда ${ displaystyle sigma _ {1} ^ {y}, sigma _ {2} ^ {y}, sigma _ {3} ^ {y}}$ - нормальные напряжения текучести по отношению к осям анизотропии. Поэтому у нас есть

{ Displaystyle F = { cfrac {1} {2}} left [{ cfrac {1} {( sigma _ {2} ^ {y}) ^ {2}}} + { cfrac {1} {( sigma _ {3} ^ {y}) ^ {2}}} - { cfrac {1} {( sigma _ {1} ^ {y}) ^ {2}}} right]}

{ Displaystyle G = { cfrac {1} {2}} left [{ cfrac {1} {( sigma _ {3} ^ {y}) ^ {2}}} + { cfrac {1} {( sigma _ {1} ^ {y}) ^ {2}}} - { cfrac {1} {( sigma _ {2} ^ {y}) ^ {2}}} right]}

{ Displaystyle Н = { cfrac {1} {2}} left [{ cfrac {1} {( sigma _ {1} ^ {y}) ^ {2}}} + { cfrac {1} {( sigma _ {2} ^ {y}) ^ {2}}} - { cfrac {1} {( sigma _ {3} ^ {y}) ^ {2}}} right]}

Аналогично, если ${ displaystyle tau _ {12} ^ {y}, tau _ {23} ^ {y}, tau _ {31} ^ {y}}$ - напряжения текучести при сдвиге (относительно осей анизотропии), имеем

{ displaystyle L = { cfrac {1} {2 ~ ( tau _ {23} ^ {y}) ^ {2}}} ~; ~~ M = { cfrac {1} {2 ~ ( tau _ {31} ^ {y}) ^ {2}}} ~; ~~ N = { cfrac {1} {2 ~ ( tau _ {12} ^ {y}) ^ {2}}}}

Квадратичный критерий текучести Хилла для плоского напряжения

Квадратичный критерий текучести Хилла для тонких прокатных листов (условия плоского напряжения) может быть выражен как

{ displaystyle sigma _ {1} ^ {2} + { cfrac {R_ {0} ~ (1 + R_ {90})} {R_ {90} ~ (1 + R_ {0})}} ~ sigma _ {2} ^ {2} - { cfrac {2 ~ R_ {0}} {1 + R_ {0}}} ~ sigma _ {1} sigma _ {2} = ( sigma _ {1 } ^ {y}) ^ {2}}

где главные напряжения ${ displaystyle sigma _ {1}, sigma _ {2}}$ предполагается совмещенными с осями анизотропии с ${ displaystyle sigma _ {1}}$ в направлении качения и ${ displaystyle sigma _ {2}}$ перпендикулярно направлению прокатки, ${ displaystyle sigma _ {3} = 0}$ , ${ displaystyle R_ {0}}$ это R-значение в направлении прокатки, и ${ displaystyle R_ {90}}$ это R-значение перпендикулярно направлению прокатки.

Для частного случая поперечной изотропии имеем ${ displaystyle R = R_ {0} = R_ {90}}$ и мы получаем

{ displaystyle sigma _ {1} ^ {2} + sigma _ {2} ^ {2} - { cfrac {2 ~ R} {1 + R}} ~ sigma _ {1} sigma _ { 2} = ( sigma _ {1} ^ {y}) ^ {2}}

Вывод критерия Хилла для плоского напряжения.

Для ситуации, когда главные напряжения совпадают с направлениями анизотропии, имеем

{ displaystyle f: = F ( sigma _ {2} - sigma _ {3}) ^ {2} + G ( sigma _ {3} - sigma _ {1}) ^ {2} + H ( sigma _ {1} - sigma _ {2}) ^ {2} -1 = 0 ,}

куда ${ Displaystyle sigma _ {1}, sigma _ {2}, sigma _ {3}}$ основные напряжения. Если мы предположим связанное правило потока, мы имеем

{ displaystyle { dot { epsilon}} _ {i} ^ {p} = { dot { lambda}} ~ { cfrac { partial f} { partial sigma _ {i}}} qquad implies qquad { cfrac {d epsilon _ {i} ^ {p}} {d lambda}} = { cfrac { partial f} { partial sigma _ {i}}} ~.}

Отсюда следует, что

{ displaystyle { begin {align} { cfrac {d epsilon _ {1} ^ {p}} {d lambda}} & = 2 (G + H) sigma _ {1} -2H sigma _ {2} -2G sigma _ {3} { cfrac {d epsilon _ {2} ^ {p}} {d lambda}} & = 2 (F + H) sigma _ {2} - 2H sigma _ {1} -2F sigma _ {3} { cfrac {d epsilon _ {3} ^ {p}} {d lambda}} & = 2 (F + G) sigma _ {3} -2G sigma _ {1} -2F sigma _ {2} ~. End {align}}}

Для плоского напряжения ${ displaystyle sigma _ {3} = 0}$ , который дает

{ displaystyle { begin {align} { cfrac {d epsilon _ {1} ^ {p}} {d lambda}} & = 2 (G + H) sigma _ {1} -2H sigma _ {2} { cfrac {d epsilon _ {2} ^ {p}} {d lambda}} & = 2 (F + H) sigma _ {2} -2H sigma _ {1} { cfrac {d epsilon _ {3} ^ {p}} {d lambda}} & = - 2G sigma _ {1} -2F sigma _ {2} ~. end {align}}}

В R-значение ${ displaystyle R_ {0}}$ определяется как отношение пластических деформаций в плоскости и вне плоскости при одноосном напряжении ${ displaystyle sigma _ {1}}$ . Количество ${ displaystyle R_ {90}}$ - коэффициент пластической деформации при одноосном напряжении ${ displaystyle sigma _ {2}}$ . Следовательно, мы имеем

{ displaystyle R_ {0} = { cfrac {d epsilon _ {2} ^ {p}} {d epsilon _ {3} ^ {p}}} = { cfrac {H} {G}} ~ ; ~~ R_ {90} = { cfrac {d epsilon _ {1} ^ {p}} {d epsilon _ {3} ^ {p}}} = { cfrac {H} {F}} ~ .}

Затем, используя ${ displaystyle H = R_ {0} G}$ и ${ displaystyle sigma _ {3} = 0}$ , условие доходности можно записать как

{ displaystyle f: = F sigma _ {2} ^ {2} + G sigma _ {1} ^ {2} + R_ {0} G ( sigma _ {1} - sigma _ {2}) ^ {2} -1 = 0 ,}

что, в свою очередь, может быть выражено как

{ displaystyle sigma _ {1} ^ {2} + { cfrac {F + R_ {0} G} {G (1 + R_ {0})}} ~ sigma _ {2} ^ {2} - { cfrac {2R_ {0}} {1 + R_ {0}}} ~ sigma _ {1} sigma _ {2} = { cfrac {1} {(1 + R_ {0}) G}} ~.}

Это та же форма, что и требуемое выражение. Все, что нам нужно сделать, это выразить ${ displaystyle F, G}$ с точки зрения ${ displaystyle sigma _ {1} ^ {y}}$ . Напомним, что,

{ displaystyle { begin {align} F & = { cfrac {1} {2}} left [{ cfrac {1} {( sigma _ {2} ^ {y}) ^ {2}}} + { cfrac {1} {( sigma _ {3} ^ {y}) ^ {2}}} - { cfrac {1} {( sigma _ {1} ^ {y}) ^ {2}} } right] G & = { cfrac {1} {2}} left [{ cfrac {1} {( sigma _ {3} ^ {y}) ^ {2}}} + { cfrac {1} {( sigma _ {1} ^ {y}) ^ {2}}} - { cfrac {1} {( sigma _ {2} ^ {y}) ^ {2}}} right ] H & = { cfrac {1} {2}} left [{ cfrac {1} {( sigma _ {1} ^ {y}) ^ {2}}} + { cfrac {1} {( sigma _ {2} ^ {y}) ^ {2}}} - { cfrac {1} {( sigma _ {3} ^ {y}) ^ {2}}} right] end {выровнено}}}

Мы можем использовать их для получения

{ displaystyle { begin {align} R_ {0} = { cfrac {H} {G}} & подразумевает (1 + R_ {0}) { cfrac {1} {( sigma _ {3} ^ {y}) ^ {2}}} - (1 + R_ {0}) { cfrac {1} {( sigma _ {2} ^ {y}) ^ {2}}} = (1-R_ { 0}) { cfrac {1} {( sigma _ {1} ^ {y}) ^ {2}}} R_ {90} = { cfrac {H} {F}} & подразумевает (1 + R_ {90}) { cfrac {1} {( sigma _ {3} ^ {y}) ^ {2}}} - (1-R_ {90}) { cfrac {1} {( sigma _ {2} ^ {y}) ^ {2}}} = (1 + R_ {90}) { cfrac {1} {( sigma _ {1} ^ {y}) ^ {2}}} конец {выровнен}}}

Решение для ${ displaystyle { cfrac {1} {( sigma _ {3} ^ {y}) ^ {2}}}, { cfrac {1} {( sigma _ {2} ^ {y}) ^ { 2}}}}$ дает нам

{ displaystyle { cfrac {1} {( sigma _ {3} ^ {y}) ^ {2}}} = { cfrac {R_ {0} + R_ {90}} {(1 + R_ {0 }) ~ R_ {90}}} ~ { cfrac {1} {( sigma _ {1} ^ {y}) ^ {2}}} ~; ~~ { cfrac {1} {( sigma _ {2} ^ {y}) ^ {2}}} = { cfrac {R_ {0} (1 + R_ {90})} {(1 + R_ {0}) ~ R_ {90}}} ~ { cfrac {1} {( sigma _ {1} ^ {y}) ^ {2}}}}

Возвращаясь к выражениям для ${ displaystyle F, G}$ приводит к

{ Displaystyle F = { cfrac {R_ {0}} {(1 + R_ {0}) ~ R_ {90}}} ~ { cfrac {1} {( sigma _ {1} ^ {y}) ^ {2}}} ~; ~~ G = { cfrac {1} {1 + R_ {0}}} ~ { cfrac {1} {( sigma _ {1} ^ {y}) ^ {2 }}}}

откуда следует, что

{ Displaystyle { cfrac {1} {G (1 + R_ {0})}} = ( sigma _ {1} ^ {y}) ^ {2} ~; ~~ { cfrac {F + R_ { 0} G} {G (1 + R_ {0})}} = { cfrac {R_ {0} (1 + R_ {90})} {R_ {90} (1 + R_ {0})}} ~ .}

Следовательно, форма плоского напряжения квадратичного критерия текучести Хилла может быть выражена как

{ displaystyle sigma _ {1} ^ {2} + { cfrac {R_ {0} ~ (1 + R_ {90})} {R_ {90} ~ (1 + R_ {0})}} ~ sigma _ {2} ^ {2} - { cfrac {2 ~ R_ {0}} {1 + R_ {0}}} ~ sigma _ {1} sigma _ {2} = ( sigma _ {1 } ^ {y}) ^ {2}}

Обобщенный критерий доходности Хилла

Обобщенный критерий доходности Хилла^[2] имеет форму

{ displaystyle { begin {align} F | sigma _ {2} - sigma _ {3} | ^ {m} & + G | sigma _ {3} - sigma _ {1} | ^ {m } + H | sigma _ {1} - sigma _ {2} | ^ {m} + L | 2 sigma _ {1} - sigma _ {2} - sigma _ {3} | ^ {m } & + M | 2 sigma _ {2} - sigma _ {3} - sigma _ {1} | ^ {m} + N | 2 sigma _ {3} - sigma _ {1} - sigma _ {2} | ^ {m} = sigma _ {y} ^ {m} ~. end {align}}}

куда ${ displaystyle sigma _ {я}}$ - главные напряжения (совпадающие с направлениями анизотропии), ${ displaystyle sigma _ {y}}$ - предел текучести, а F, G, H, L, M, N являются константами. Значение м определяется степенью анизотропии материала и должно быть больше 1, чтобы обеспечить выпуклость поверхности текучести.

Обобщенный критерий текучести анизотропного материала Хилла

Для трансверсально-изотропных материалов с ${ displaystyle 1-2}$ будучи плоскостью симметрии, обобщенный критерий текучести Хилла сводится к (с ${ Displaystyle F = G}$ и ${ Displaystyle L = M}$ )

{ displaystyle { begin {align} f: = & F | sigma _ {2} - sigma _ {3} | ^ {m} + G | sigma _ {3} - sigma _ {1} | ^ {m} + H | sigma _ {1} - sigma _ {2} | ^ {m} + L | 2 sigma _ {1} - sigma _ {2} - sigma _ {3} | ^ {m} & + L | 2 sigma _ {2} - sigma _ {3} - sigma _ {1} | ^ {m} + N | 2 sigma _ {3} - sigma _ { 1} - sigma _ {2} | ^ {m} - sigma _ {y} ^ {m} leq 0 end {выровнено}}}

В R-значение или же Коэффициент Ланкфорда можно определить, рассматривая ситуацию, когда ${ Displaystyle sigma _ {1}> ( sigma _ {2} = sigma _ {3} = 0)}$ . Тогда R-значение определяется как

{ displaystyle R = { cfrac {(2 ^ {m-1} +2) L-N + H} {(2 ^ {m-1} -1) L + 2N + F}} ~.}

Под плоское напряжение В условиях и при некоторых предположениях обобщенный критерий Хилла может принимать несколько форм.^[3]

Случай 1: ${ displaystyle L = 0, H = 0.}$

{ displaystyle f: = { cfrac {1 + 2R} {1 + R}} (| sigma _ {1} | ^ {m} + | sigma _ {2} | ^ {m}) - { cfrac {R} {1 + R}} | sigma _ {1} + sigma _ {2} | ^ {m} - sigma _ {y} ^ {m} leq 0}

Случай 2: ${ displaystyle N = 0, F = 0.}$

{ displaystyle f: = { cfrac {2 ^ {m-1} (1-R) ​​+ (R + 2)} {(1-2 ^ {m-1}) (1 + R)}} | sigma _ {1} - sigma _ {2} | ^ {m} - { cfrac {1} {(1-2 ^ {m-1}) (1 + R)}} (| 2 sigma _ { 1} - sigma _ {2} | ^ {m} + | 2 sigma _ {2} - sigma _ {1} | ^ {m}) - sigma _ {y} ^ {m} leq 0 }

Случай 3: ${ displaystyle N = 0, H = 0.}$

{ displaystyle f: = { cfrac {2 ^ {m-1} (1-R) ​​+ (R + 2)} {(2 + 2 ^ {m-1}) (1 + R)}} (| sigma _ {1} | ^ {m} - | sigma _ {2} | ^ {m}) + { cfrac {R} {(2 + 2 ^ {m-1}) (1 + R)} } (| 2 sigma _ {1} - sigma _ {2} | ^ {m} + | 2 sigma _ {2} - sigma _ {1} | ^ {m}) - sigma _ {y } ^ {м} leq 0}

Случай 4: ${ displaystyle L = 0, F = 0.}$

{ displaystyle f: = { cfrac {1 + 2R} {2 (1 + R)}} | sigma _ {1} - sigma _ {2} | ^ {m} + { cfrac {1} { 2 (1 + R)}} | sigma _ {1} + sigma _ {2} | ^ {m} - sigma _ {y} ^ {m} leq 0}

Случай 5: ${ displaystyle L = 0, N = 0.}$ . Это Критерий текучести Хосфорда.

{ displaystyle f: = { cfrac {1} {1 + R}} (| sigma _ {1} | ^ {m} + | sigma _ {2} | ^ {m}) + { cfrac { R} {1 + R}} | sigma _ {1} - sigma _ {2} | ^ {m} - sigma _ {y} ^ {m} leq 0}

Следует проявлять осторожность при использовании этих форм обобщенного критерия текучести Хилла, поскольку поверхности текучести становятся вогнутыми (иногда даже неограниченными) для определенных комбинаций

{ displaystyle R}

и

{ displaystyle m}

.^[4]

Критерий доходности Хилла 1993 г.

В 1993 году Хилл предложил другой критерий доходности. ^[5] для задач плоских напряжений с плоской анизотропией. Критерий Hill93 имеет вид

{ displaystyle left ({ cfrac { sigma _ {1}} { sigma _ {0}}} right) ^ {2} + left ({ cfrac { sigma _ {2}} { sigma _ {90}}} right) ^ {2} + left [(p + qc) - { cfrac {p sigma _ {1} + q sigma _ {2}} { sigma _ {b }}} right] left ({ cfrac { sigma _ {1} sigma _ {2}} { sigma _ {0} sigma _ {90}}} right) = 1}

куда ${ displaystyle sigma _ {0}}$ - предел текучести при одноосном растяжении в направлении прокатки, ${ displaystyle sigma _ {90}}$ - предел текучести при одноосном растяжении в направлении, перпендикулярном направлению прокатки, ${ displaystyle sigma _ {b}}$ - предел текучести при однородном двухосном растяжении, а ${ displaystyle c, p, q}$ параметры определены как

{ displaystyle { begin {align} c & = { cfrac { sigma _ {0}} { sigma _ {90}}} + { cfrac { sigma _ {90}} { sigma _ {0} }} - { cfrac { sigma _ {0} sigma _ {90}} { sigma _ {b} ^ {2}}} left ({ cfrac {1} { sigma _ {0 }}} + { cfrac {1} { sigma _ {90}}} - { cfrac {1} { sigma _ {b}}} right) ~ p & = { cfrac {2R_ {0} ( sigma _ {b} - sigma _ {90})} {(1 + R_ {0}) sigma _ {0} ^ {2}}} - { cfrac {2R_ {90} sigma _ {b }} {(1 + R_ {90}) sigma _ {90} ^ {2}}} + { cfrac {c} { sigma _ {0}}} left ({ cfrac {1} { sigma _ {0}}} + { cfrac {1} { sigma _ {90}}} - { cfrac {1} { sigma _ {b}}} right) ~ q & = { cfrac {2R_ {90} ( sigma _ {b} - sigma _ {0})} {(1 + R_ {90}) sigma _ {90} ^ {2}}} - { cfrac {2R_ {0 } sigma _ {b}} {(1 + R_ {0}) sigma _ {0} ^ {2}}} + { cfrac {c} { sigma _ {90}}} end {выровнено} }}

и ${ displaystyle R_ {0}}$ - величина R для одноосного растяжения в направлении прокатки, и ${ displaystyle R_ {90}}$ - величина R для одноосного растяжения в плоскости, перпендикулярной направлению прокатки.

Расширение критериев доходности Хилла

Первоначальные версии критериев текучести Хилла были разработаны для материалов, у которых не было поверхностей текучести, зависящих от давления, которые необходимы для моделирования. полимеры и пены.

Критерий текучести Кадделла-Рагхавы-Аткинса

Расширением, позволяющим учитывать зависимость от давления, является модель Кадделла-Рагхавы-Аткинса (CRA). ^[6] который имеет вид

{ Displaystyle F ( sigma _ {22} - sigma _ {33}) ^ {2} + G ( sigma _ {33} - sigma _ {11}) ^ {2} + H ( sigma _ {11} - sigma _ {22}) ^ {2} + 2L sigma _ {23} ^ {2} + 2M sigma _ {31} ^ {2} + 2N sigma _ {12} ^ {2 } + I sigma _ {11} + J sigma _ {22} + K sigma _ {33} = 1 ~.}

Критерий текучести Дешпанде-Флека-Эшби

Другое зависящее от давления расширение квадратичного критерия текучести Хилла, имеющее форму, аналогичную формуле Критерий доходности Бреслера Пистера - критерий текучести Дешпанде, Флека и Эшби (DFA) ^[7] за сотовые конструкции (используется в сэндвич-композит строительство). Этот критерий доходности имеет вид

{ Displaystyle F ( sigma _ {22} - sigma _ {33}) ^ {2} + G ( sigma _ {33} - sigma _ {11}) ^ {2} + H ( sigma _ {11} - sigma _ {22}) ^ {2} + 2L sigma _ {23} ^ {2} + 2M sigma _ {31} ^ {2} + 2N sigma _ {12} ^ {2 } + K ( sigma _ {11} + sigma _ {22} + sigma _ {33}) ^ {2} = 1 ~.}

внешняя ссылка

Критерии выхода алюминия

[1] Р. Хилл. (1948). Теория податливости и пластического течения анизотропных металлов. Proc. Рой. Soc. Лондон, 193: 281–297.

[2] Р. Хилл. (1979). Теоретическая пластичность фактурных заполнителей. Математика. Proc. Camb. Фил. Soc., 85 (1): 179–191.

[3] Чу, Э. (1995). Обобщение критериев анизотропии текучести Хилла 1979 г.. Журнал технологий обработки материалов, вып. 50, стр. 207-215.

[4] Чжу Ю., Додд Б., Кадделл Р. М. и Хосфорд В. Ф. (1987). Ограничения критерия анизотропной текучести Хилла 1979 г. Международный журнал механических наук, вып. 29, с. 733.

[5] Холм. Р. (1993). Удобная теория ортотропной пластичности листовых металлов. Международный журнал механических наук, вып. 35, нет. 1. С. 19–25.

[6] Кадделл Р. М., Рагхава Р. С. и Аткинс А. Г. (1973), Критерий текучести для анизотропных твердых тел, зависящих от давления, таких как ориентированные полимеры. Журнал материаловедения, вып. 8, вып. 11. С. 1641-1646.

[7] Дешпанде В. С., Флек Н. А. и Эшби, М.Ф. (2001). Эффективные свойства материала решетки октет-фермы. Журнал механики и физики твердого тела, вып. 49, нет. 8. С. 1747-1769.

[1]

[2]

[3]

[4]

[5]

[6]

[7]

Navigation