WikiDer > Средняя логарифмическая разница температур

Эта статья нужны дополнительные цитаты для проверка. Пожалуйста помоги улучшить эту статью к добавление цитат в надежные источники. Материал, не полученный от источника, может быть оспорен и удален. Найдите источники: «Средняя логарифмическая разница температур» – Новости · газеты · книги · ученый · JSTOR (Май 2020 г.) (Узнайте, как и когда удалить этот шаблон сообщения)

В средняя логарифмическая разница температур (также известный как средняя логарифмическая разница температур, LMTD) используется для определения движущей силы температуры для теплопередача в проточных системах, особенно в теплообменники. LMTD - это логарифмическое среднее разницы температур между горячим и холодным питанием на каждом конце двухтрубного теплообменника. Для данного теплообменника с постоянной площадью и коэффициентом теплопередачи, чем больше LMTD, тем больше тепла передается. Использование LMTD напрямую связано с анализом теплообменника с постоянным расходом и тепловыми свойствами жидкости.

Определение

Мы предполагаем, что обычный теплообменник имеет два конца (которые мы называем «А» и «В»), через которые горячий и холодный потоки входят или выходят с обеих сторон; тогда LMTD определяется логарифмическое среднее следующее:

LMTD, показанный в противоточном температурном профиле^[1]

${ displaystyle LMTD = { frac { Delta T_ {A} - Delta T_ {B}} { ln left ({ frac { Delta T_ {A}} { Delta T_ {B}}} справа)}} = { frac { Delta T_ {A} - Delta T_ {B}} { ln Delta T_ {A} - ln Delta T_ {B}}}}$

куда ΔT_А это разница температур между двумя потоками в конце А, и ΔT_B это разница температур между двумя потоками в конце B. С этим определением LMTD может использоваться для определения теплообменного тепла в теплообменнике:

${ Displaystyle Q = U раз A раз LMTD}$

Где Q теплообменная нагрузка (в Вт), U это коэффициент теплопередачи (в ваттах на кельвин за квадратный метр) и А это обменная площадка. Обратите внимание, что оценка коэффициента теплопередачи может быть довольно сложной.

Это справедливо как для параллельного потока, когда потоки входят с одного конца, так и для противоток поток, куда они входят с разных концов.

В поперечном потоке, когда одна система, обычно радиатор, имеет одинаковую номинальную температуру во всех точках на поверхности теплопередачи, сохраняется аналогичное соотношение между теплообменом и LMTD, но с поправочным коэффициентом. Поправочный коэффициент также требуется для других, более сложных геометрических фигур, таких как кожухотрубный теплообменник с перегородками.

Вывод

Предположить теплопередачу ^[2] происходит в теплообменнике по оси z, от общей координаты А к B, между двумя жидкостями, обозначенными как 1 и 2, температура которого по z Т₁(z) и T₂(z).

Локальный обменный тепловой поток при z пропорциональна разнице температур:

${ Displaystyle q (z) = U (T_ {2} (z) -T_ {1} (z)) / D = U ( Delta ; T (z)) / D,}$

куда D расстояние между двумя жидкостями.

Тепло, которое покидает жидкости, вызывает температурный градиент в соответствии с Закон Фурье:

${ displaystyle { frac { mathrm {d} , T_ {1}} { mathrm {d} , z}} = k_ {a} (T_ {1} (z) -T_ {2} (z )) = - k_ {a} , Delta T (z)}$

${ displaystyle { frac { mathrm {d} , T_ {2}} { mathrm {d} , z}} = k_ {b} (T_ {2} (z) -T_ {1} (z )) = k_ {b} , Delta T (z)}$

где k_а и k_б - теплопроводность промежуточного материала в точках A и B соответственно. В сумме это становится

${ displaystyle { frac { mathrm {d} , Delta T} { mathrm {d} , z}} = { frac { mathrm {d} , (T_ {2} -T_ {1 })} { mathrm {d} , z}} = { frac { mathrm {d} , T_ {2}} { mathrm {d} , z}} - { frac { mathrm { d} , T_ {1}} { mathrm {d} , z}} = K Delta T (z)}$

куда К = к_а+ k_б.

Полная передаваемая энергия находится путем интегрирования локальной теплопередачи q из А к B:

${ Displaystyle Q = int _ {A} ^ {B} q (z) dz = { frac {U} {D}} int _ {A} ^ {B} Delta T (z) dz = { frac {U} {D}} int _ {A} ^ {B} Delta T , dz}$

Воспользуйтесь тем, что площадь теплообменника Ar это длина трубы B-А умноженное на межтрубное расстояние D:

${ displaystyle Q = { frac {UAr} {(BA)}} int _ {A} ^ {B} Delta T , dz = { frac {UAr int _ {A} ^ {B} Дельта T , dz} { int _ {A} ^ {B} , dz}}}$

В обоих интегралах сделаем замену переменных из z к Δ T:

${ displaystyle Q = { frac {UAr int _ { Delta T (A)} ^ { Delta T (B)} Delta T { frac { mathrm {d} , z} { mathrm { d} , Delta T}} , d ( Delta T)} { int _ { Delta T (A)} ^ { Delta T (B)} { frac { mathrm {d} , z} { mathrm {d} , Delta T}} , d ( Delta T)}}}$

С соотношением для Δ T найдено выше, это становится

${ displaystyle Q = { frac {UAr int _ { Delta T (A)} ^ { Delta T (B)} { frac {1} {K}} , d ( Delta T)} { int _ { Delta T (A)} ^ { Delta T (B)} { frac {1} {K Delta T}} , d ( Delta T)}}}$

Интеграция на этом этапе тривиальна и, наконец, дает:

${ displaystyle Q = U times Ar times { frac { Delta T (B) - Delta T (A)} { ln [ Delta T (B) / Delta T (A)]}}}$,

из которого следует определение LMTD.

Допущения и ограничения

• Предполагалось, что скорость изменения температуры обеих жидкостей пропорциональна разнице температур; это предположение справедливо для жидкостей с постоянным удельная теплоемкость, который хорошо описывает изменение температуры жидкости в относительно небольшом диапазоне. Однако, если удельная теплоемкость изменится, подход LMTD больше не будет точным.
• Частным случаем для LMTD являются конденсаторы и ребойлеры, где скрытая теплота связанный с фазовым переходом является частным случаем гипотезы. Для конденсатора температура на входе горячей жидкости в этом случае эквивалентна температуре на выходе горячей жидкости.
• Также предполагалось, что коэффициент теплопередачи (U) постоянна и не зависит от температуры. Если это не так, подход LMTD снова будет менее действенным.
• LMTD представляет собой концепцию устойчивого состояния и не может использоваться в динамическом анализе. В частности, если бы LMTD применялся к переходному процессу, в котором в течение короткого времени разница температур имела разные знаки на двух сторонах теплообменника, аргумент функции логарифмирования был бы отрицательным, что недопустимо.
• Устойчивый поток,
• Отсутствие фазового перехода при теплопередаче
• Изменениями кинетической энергии и потенциальной энергии пренебрегают.

Рекомендации

• Кей Дж. М. и Неддерман Р. М. (1985) Механика жидкости и процессы переноса, Издательство Кембриджского университета