WikiDer > Коэффициент интенсивности стресса

Stress intensity factor

Полярные координаты в вершине трещины.

В коэффициент интенсивности напряжений, ${ displaystyle K}$ , используется в механика разрушения предсказать стресс состояние («интенсивность напряжения») у вершины трещины или выемка вызвано удаленным нагрузка или остаточные напряжения.^[1] Это теоретическая конструкция, обычно применяемая к однородному, линейному эластичный материал и полезен для обеспечения критерия отказа для хрупкий материалов, и является критическим методом в дисциплине устойчивость к повреждениям. Эту концепцию также можно применить к материалам, демонстрирующим мелкий уступающий на вершине трещины.

Величина ${ displaystyle K}$ зависит от геометрии образца, размера и расположения трещины или выемка, а также величина и распределение нагрузок на материал. Это можно записать так:^[2]^[3]

{ Displaystyle К = сигма { sqrt { pi a}} , е (а / ш)}

куда ${ displaystyle f (а / ж)}$ является функцией длины трещины, зависящей от геометрии образца, ${ displaystyle a}$ , а ширина образца ${ displaystyle W}$ , и ${ displaystyle sigma}$ приложенное напряжение.

Линейная резинка теория предсказывает, что распределение напряжений ( ${ displaystyle sigma _ {ij}}$ ) около вершины трещины, в полярные координаты ( ${ displaystyle r, theta}$ ) с началом в вершине трещины, имеет вид ^[4]

{ displaystyle sigma _ {ij} (r, theta) = { frac {K} { sqrt {2 pi r}}} , f_ {ij} ( theta) + , , { rm {выше , порядок , условия}}}

куда ${ displaystyle K}$ - коэффициент интенсивности напряжения (с единицами измерения напряжения ${ displaystyle times}$ длина^1/2) и ${ displaystyle f_ {ij}}$ - безразмерная величина, которая зависит от нагрузки и геометрии. Теоретически, как ${ displaystyle r}$ переходит в 0, напряжение ${ displaystyle sigma _ {ij}}$ идет в ${ displaystyle infty}$ что приводит к сингулярности напряжения.^[5] Однако на практике это соотношение нарушается очень близко к кончику (небольшой ${ displaystyle r}$ ) потому что пластичность обычно возникает при напряжениях, превышающих предел текучести материала, и решение линейной упругости больше не применимо. Тем не менее, если пластическая зона у вершины трещины мала по сравнению с длиной трещины, асимптотическое распределение напряжений около вершины трещины все еще применимо.

Коэффициенты интенсивности напряжений для различных режимов

Режим I, режим II и режим III трещиностойкости.

В 1957 г. Г. Ирвин обнаружили, что напряжения вокруг трещины могут быть выражены с помощью масштабного коэффициента, называемого коэффициент интенсивности напряжений. Он обнаружил, что трещина, подверженная любой произвольной нагрузке, может быть разделена на три типа линейно независимых режимов растрескивания.^[6] Эти типы нагрузки относятся к режиму I, II или III, как показано на рисунке. Режим I - это открытие (растяжение) режим, при котором поверхности трещины расходятся прямо. Режим II - скользящий (в плоскости срезать) режим, при котором поверхности трещины скользят одна по другой в направлении, перпендикулярном передней кромке трещины. Режим III - слезоточивый (антиплоскостной сдвиг) режим, при котором поверхности трещины движутся относительно друг друга и параллельно передней кромке трещины. Режим I - наиболее распространенный тип нагрузки, встречающийся при проектировании.

Для обозначения коэффициента интенсивности напряжений для трех различных режимов используются разные индексы. Коэффициент интенсивности напряжений для режима I обозначен ${ displaystyle K _ { rm {I}}}$ и применяется к режиму раскрытия трещин. Коэффициент интенсивности напряжений режима II, ${ displaystyle K _ { rm {II}}}$ , относится к режиму скольжения трещины и коэффициенту интенсивности напряжений режима III, ${ displaystyle K _ { rm {III}}}$ , применяется к режиму разрыва. Эти факторы формально определяются как:^[7]

{ displaystyle { begin {align} K _ { rm {I}} & = lim _ {r rightarrow 0} { sqrt {2 pi r}} , sigma _ {yy} (r, 0 ) K _ { rm {II}} & = lim _ {r rightarrow 0} { sqrt {2 pi r}} , sigma _ {yx} (r, 0) K _ { rm {III}} & = lim _ {r rightarrow 0} { sqrt {2 pi r}} , sigma _ {yz} (r, 0) ,. end {выровнено}}}

Уравнения для полей напряжений и смещений

Поле напряжений моды I, выраженное через ${ displaystyle K _ { rm {I}}}$ является^[6]

{ Displaystyle left {{ begin {align} sigma _ {xx} sigma _ {yy} sigma _ {xy} end {align}} right } = { frac { K _ { rm {I}}} { sqrt {2 pi r}}} cos { frac { theta} {2}} left {{ begin {align} 1- sin { frac { theta} {2}} sin { frac {3 theta} {2}} 1+ sin { frac { theta} {2}} sin { frac {3 theta} { 2}} sin { frac { theta} {2}} cos { frac {3 theta} {2}} end {align}} right }}

,

и

{ displaystyle left {{ begin {align} sigma _ {rr} sigma _ { theta theta} sigma _ {r theta} end {align}} right } = { frac {K _ { rm {I}}} { sqrt {2 pi r}}} cos { frac { theta} {2}} left {{ begin {align} 1+ sin ^ {2} { frac { theta} {2}} cos ^ {2} { frac { theta} {2}} sin { frac { theta} {2} } cos { frac { theta} {2}} end {align}} right }}

.

{ displaystyle sigma _ {zz} = nu _ {1} ( sigma _ {xx} + sigma _ {yy}) = nu _ {1} ( sigma _ {rr} + sigma _ { тета тета})}

,

{ Displaystyle sigma _ {xz} = sigma _ {yz} = sigma _ {rz} = sigma _ { theta z} = 0}

.

Смещения

{ displaystyle left {{ begin {align} u_ {x} u_ {y} end {align}} right } = { frac {K _ { rm {I}}} {2E} } { sqrt { frac {r} {2 pi}}} left {{ begin {align} (1+ nu) left [(2 kappa -1) cos { frac { theta} {2}} - cos { frac {3 theta} {2}} right] (1+ nu) left [(2 kappa +1) sin { frac { theta } {2}} - sin { frac {3 theta} {2}} right] end {align}} right }}

{ displaystyle left {{ begin {align} u_ {r} u _ { theta} end {align}} right } = { frac {K _ { rm {I}}} {2E }} { sqrt { frac {r} {2 pi}}} left {{ begin {align} (1+ nu) left [(2 kappa -1) cos { frac { theta} {2}} - cos { frac {3 theta} {2}} right] (1+ nu) left [- (2 kappa +1) sin { frac { theta} {2}} + sin { frac {3 theta} {2}} right] end {align}} right }}

{ displaystyle u_ {z} = - left ({ frac { nu _ {2} z} {E}} right) ( sigma _ {xx} + sigma _ {yy}) = - left ({ frac { nu _ {2} z} {E}} right) ( sigma _ {rr} + sigma _ { theta theta})}

Где для условий плоского напряжения

{ displaystyle kappa = { frac {(3- nu)} {(1+ nu)}}}

,

{ displaystyle nu _ {1} = 0}

,

{ Displaystyle ню _ {2} = ню}

,

а для плоской деформации

{ Displaystyle каппа = (3-4 ню)}

,

{ displaystyle nu _ {1} = nu}

,

{ displaystyle nu _ {2} = 0}

.

Для режима II

{ Displaystyle left {{ begin {align} sigma _ {xx} sigma _ {yy} sigma _ {xy} end {align}} right } = { frac { K _ { rm {II}}} { sqrt {2 pi r}}} left {{ begin {align} - sin { frac { theta} {2}} (2+ cos { frac { theta} {2}} cos { frac {3 theta} {2}}) sin { frac { theta} {2}} cos { frac { theta} { 2}} sin { frac {3 theta} {2}} cos { frac { theta} {2}} (1- sin { frac { theta} {2}} sin { frac {3 theta} {2}}) end {align}} right }}

и

{ displaystyle left {{ begin {align} sigma _ {rr} sigma _ { theta theta} sigma _ {r theta} end {align}} right } = { frac {K _ { rm {II}}} { sqrt {2 pi r}}} left {{ begin {align} sin { frac { theta} {2}} (1 -3 sin ^ {2} { frac { theta} {2}}) - 3 sin { frac { theta} {2}} cos ^ {2} { frac { theta} {2}} cos { frac { theta} {2}} (1-3 sin ^ {2} { frac { theta} {2}}) end {align}} right }}

,

{ displaystyle sigma _ {zz} = nu _ {1} ( sigma _ {xx} + sigma _ {yy}) = nu _ {1} ( sigma _ {rr} + sigma _ { тета тета})}

,

{ Displaystyle sigma _ {xz} = sigma _ {yz} = sigma _ {rz} = sigma _ { theta z} = 0}

.

{ displaystyle left {{ begin {align} u_ {x} u_ {y} end {align}} right } = { frac {K _ { rm {II}}} {2E} } { sqrt { frac {r} {2 pi}}} left {{ begin {align} (1+ nu) left [(2 kappa +3) sin { frac { theta} {2}} + sin { frac {3 theta} {2}} right] - (1+ nu) left [(2 kappa -3) cos { frac { theta} {2}} + cos { frac {3 theta} {2}} right] end {align}} right }}

{ displaystyle left {{ begin {align} u_ {r} u _ { theta} end {align}} right } = { frac {K _ { rm {II}}} {2E }} { sqrt { frac {r} {2 pi}}} left {{ begin {align} (1+ nu) left [- (2 kappa -1) sin { frac { theta} {2}} + 3 sin { frac {3 theta} {2}} right] (1+ nu) left [- (2 kappa +1) cos { гидроразрыв { theta} {2}} + 3 cos { frac {3 theta} {2}} right] end {выравнивается}} right }}

{ displaystyle u_ {z} = - left ({ frac { nu _ {2} z} {E}} right) ( sigma _ {xx} + sigma _ {yy}) = - left ({ frac { nu _ {2} z} {E}} right) ( sigma _ {rr} + sigma _ { theta theta})}

И наконец, для режима III

{ displaystyle left {{ begin {align} sigma _ {xz} sigma _ {yz} end {align}} right } = { frac {K _ { rm {III}} } { sqrt {2 pi r}}} left {{ begin {align} - sin { frac { theta} {2}} cos { frac { theta} {2} } конец {выровнено}} right }}

{ Displaystyle left {{ begin {align} sigma _ {rz} sigma _ { theta z} end {align}} right } = { frac {K _ { rm {III }}} { sqrt {2 pi r}}} left {{ begin {выровнено} sin { frac { theta} {2}} cos { frac { theta} {2 }} конец {выровнено}} право }}

с ${ Displaystyle sigma _ {xx} = sigma _ {yy} = sigma _ {rr} = sigma _ { theta theta} = sigma _ {zz} = sigma _ {xy} = sigma _ {г theta} = 0}$ .

{ displaystyle u_ {z} = { frac {2K _ { rm {III}}} {E}} { sqrt { frac {r} {2 pi}}} left {2 (1+ ню) sin { frac { theta} {2}} right }}

,

{ displaystyle u_ {x} = u_ {y} = u_ {r} = u _ { theta} = 0}

.

Связь со скоростью выделения энергии и J-интегралом

В плоское напряжение условия, скорость высвобождения энергии деформации ( ${ displaystyle G}$ ) для трещины в условиях чистого режима I или чистого режима II нагружения связано с коэффициентом интенсивности напряжений следующим образом:

{ displaystyle G _ { rm {I}} = K _ { rm {I}} ^ {2} left ({ frac {1} {E}} right)}

{ displaystyle G _ { rm {II}} = K _ { rm {II}} ^ {2} left ({ frac {1} {E}} right)}

куда ${ displaystyle E}$ это Модуль для младших и ${ displaystyle nu}$ это Коэффициент Пуассона материала. Предполагается, что материал изотропный, однородный и линейно упругий. Предполагалось, что трещина простирается вдоль направления исходной трещины.

За плоская деформация условиях эквивалентное соотношение немного сложнее:

{ displaystyle G _ { rm {I}} = K _ { rm {I}} ^ {2} left ({ frac {1- nu ^ {2}} {E}} right) ,}

{ displaystyle G _ { rm {II}} = K _ { rm {II}} ^ {2} left ({ frac {1- nu ^ {2}} {E}} right) ,. }

Для загрузки в чистом режиме III,

{ displaystyle G _ { rm {III}} = K _ { rm {III}} ^ {2} left ({ frac {1} {2 mu}} right) = K _ { rm {III} } ^ {2} left ({ frac {1+ nu} {E}} right)}

куда ${ displaystyle mu}$ это модуль сдвига. Для общего нагружения при плоской деформации выполняется линейная комбинация:

{ Displaystyle G = G _ { rm {I}} + G _ { rm {II}} + G _ { rm {III}} ,.}

Аналогичное соотношение получается для плоского напряжения путем сложения вкладов для трех мод.

Вышеуказанные отношения также могут использоваться для подключения J-интеграл к коэффициенту интенсивности напряжений, потому что

{ Displaystyle G = J = int _ { Gamma} left (W ~ dx_ {2} - mathbf {t} cdot { cfrac { partial mathbf {u}} { partial x_ {1}) }} ~ ds right) ,.}

Критический коэффициент интенсивности напряжений

Коэффициент интенсивности напряжений, ${ displaystyle K}$ , является параметром, который увеличивает величину приложенного напряжения, который включает геометрический параметр ${ displaystyle Y}$ (тип нагрузки). Интенсивность напряжений в любой режимной ситуации прямо пропорциональна приложенной нагрузке на материал. Если очень острая трещина или V-выемка может быть изготовлен из материала, минимальное значение ${ displaystyle K _ { mathrm {I}}}$ может быть определено эмпирически, что является критическим значением интенсивности напряжений, необходимых для распространения трещины. Это критическое значение, определенное для режима I загрузки в плоская деформация называется критической вязкостью разрушения ( ${ Displaystyle К _ { mathrm {Ic}}}$ ) материала. ${ Displaystyle К _ { mathrm {Ic}}}$ имеет единицы измерения напряжения, умноженные на корень расстояния (например, МН / м^3/2). Единицы ${ Displaystyle К _ { mathrm {Ic}}}$ подразумевают, что напряжение разрушения материала должно достигаться на некотором критическом расстоянии, чтобы ${ Displaystyle К _ { mathrm {Ic}}}$ должно быть достигнуто и должно произойти распространение трещины. Коэффициент критической интенсивности напряжений режима I, ${ Displaystyle К _ { mathrm {Ic}}}$ , является наиболее часто используемым параметром инженерного проектирования в механике разрушения и, следовательно, должен быть понят, если мы собираемся проектировать устойчивые к разрушению материалы, используемые в мостах, зданиях, самолетах или даже колоколах.

Полировка не позволяет обнаружить трещину. Как правило, если трещина видна, она находится очень близко к критическое напряженное состояние прогнозируется коэффициентом интенсивности напряжений^{[нужна цитата]}.

G – критерий

В G-критерий это критерий разрушения который связывает критический коэффициент интенсивности напряжения (или вязкость разрушения) с коэффициентами интенсивности напряжения для трех режимов. Этот критерий отказа записывается как^[8]

{ displaystyle K _ { rm {c}} ^ {2} = K _ { rm {I}} ^ {2} + K _ { rm {II}} ^ {2} + { frac {E '} { 2 mu}} , K _ { rm {III}} ^ {2}}

куда ${ displaystyle K _ { rm {c}}}$ это вязкость разрушения, ${ Displaystyle E '= E / (1- nu ^ {2})}$ за плоская деформация и ${ displaystyle E '= E}$ за плоское напряжение. Критический коэффициент интенсивности напряжений для плоское напряжение часто пишется как ${ displaystyle K _ { rm {c}}}$ .

Примеры

Бесконечная пластина: равномерное одноосное напряжение

Коэффициент интенсивности напряжения для предполагаемой прямой трещины длиной ${ displaystyle 2a}$ перпендикулярно направлению нагрузки, в бесконечной плоскости, имеющей однородное поле напряжений ${ displaystyle sigma}$ является ^[5]^[7]

{ Displaystyle К _ { mathrm {I}} = sigma { sqrt { pi a}}}

Трещина в бесконечной пластине при загрузке I режима.

Пенни-образная трещина в бесконечной области

Коэффициент интенсивности напряжений на вершине пенни-образной трещины радиусом ${ displaystyle a}$ в бесконечной области при одноосном растяжении ${ displaystyle sigma}$ является ^[1]

{ displaystyle K _ { rm {I}} = { frac {2} { pi}} sigma { sqrt { pi a}} ,.}

Пенни-образная трещина в бесконечной области при одноосном растяжении.

Конечная пластина: равномерное одноосное напряжение

Если трещина расположена в центре пластины конечной ширины ${ displaystyle 2b}$ и высота ${ displaystyle 2h}$ , приближенное соотношение для коэффициента интенсивности напряжений: ^[7]

{ displaystyle K _ { rm {I}} = sigma { sqrt { pi a}} left [{ cfrac {1 - { frac {a} {2b}} + 0,326 left ({ frac {a} {b}} right) ^ {2}} { sqrt {1 - { frac {a} {b}}}}} right] ,.}

Если трещина расположена не по центру по ширине, т.е. ${ displaystyle d neq b}$ , коэффициент интенсивности напряжений в местоположении А можно аппроксимировать разложением в ряд^[7]^[9]

{ displaystyle K _ { rm {IA}} = sigma { sqrt { pi a}} left [1+ sum _ {n = 2} ^ {M} C_ {n} left ({ frac {a} {b}} right) ^ {n} right]}

где факторы ${ displaystyle C_ {n}}$ можно найти из подгонок к кривым интенсивности напряжений^[7]^:6 для различных значений ${ displaystyle d}$ . Аналогичное (но не идентичное) выражение можно найти для подсказки B трещины. Альтернативные выражения для коэффициентов интенсивности напряжений при А и B находятся ^[10]^:175

{ Displaystyle K _ { rm {IA}} = sigma { sqrt { pi a}} , Phi _ {A} , ,, K _ { rm {IB}} = sigma { sqrt { pi a}} , Phi _ {B}}

куда

{ displaystyle { begin {align} Phi _ {A} &: = left [ beta + left ({ frac {1- beta} {4}} right) left (1 + { frac {1} {4 { sqrt { sec alpha _ {A}}}}} right) ^ {2} right] { sqrt { sec alpha _ {A}}} Phi _ {B} &: = 1+ left [{ frac {{ sqrt { sec alpha _ {AB}}} - 1} {1 + 0.21 sin left {8 , tan ^ { -1} left [ left ({ frac { alpha _ {A} - alpha _ {B}} { alpha _ {A} + alpha _ {B}}} right) ^ {0.9} right] right }}} right] end {выровнено}}}

с

{ displaystyle beta: = sin left ({ frac { pi alpha _ {B}} { alpha _ {A} + alpha _ {B}}} right) ~, ~~ alpha _ {A}: = { frac { pi a} {2d}} ~, ~~ alpha _ {B}: = { frac { pi a} {4b-2d}} ~; ~~ alpha _ {AB}: = { frac {4} {7}} , alpha _ {A} + { frac {3} {7}} , alpha _ {B} ,.}

В приведенных выше выражениях ${ displaystyle d}$ - расстояние от центра трещины до ближайшей к точке границы А. Обратите внимание, что когда ${ displaystyle d = b}$ приведенные выше выражения делают нет упростить до приближенного выражения для центрированной трещины.

Трещина в конечной пластине при нагрузке в режиме I.

Краевая трещина в пластине при одноосном напряжении

Для плиты, имеющей размеры ${ displaystyle 2h times b}$ содержащая неограниченную краевую трещину длиной ${ displaystyle a}$ , если размеры пластины таковы, что ${ displaystyle h / b geq 0,5}$ и ${ Displaystyle а / б leq 0,6}$ , коэффициент интенсивности напряжений в вершине трещины при одноосном напряжении ${ displaystyle sigma}$ является ^[5]

{ displaystyle K _ { rm {I}} = sigma { sqrt { pi a}} left [1.122-0.231 left ({ frac {a} {b}} right) +10,55 left ( { frac {a} {b}} right) ^ {2} -21,71 left ({ frac {a} {b}} right) ^ {3} +30,382 left ({ frac {a} {b}} right) ^ {4} right] ,.}

Для ситуации, когда ${ Displaystyle ч / б geq 1}$ и ${ displaystyle a / b geq 0.3}$ , коэффициент интенсивности напряжений можно аппроксимировать выражением

{ displaystyle K _ { rm {I}} = sigma { sqrt { pi a}} left [{ frac {1 + 3 { frac {a} {b}}} {2 { sqrt { pi { frac {a} {b}}}} left (1 - { frac {a} {b}} right) ^ {3/2}}} right] ,.}

Краевая трещина в пластине конечного диаметра под действием одноосного напряжения.

Бесконечная пластина: наклонная трещина в двухосном поле напряжений

Для наклонной трещины длиной ${ displaystyle 2a}$ в двухосном поле напряжений с напряжением ${ displaystyle sigma}$ в ${ displaystyle y}$ -направление и ${ displaystyle alpha sigma}$ в ${ displaystyle x}$ -направлении коэффициенты интенсивности напряжений равны ^[7]^[11]

{ displaystyle { begin {align} K _ { rm {I}} & = sigma { sqrt { pi a}} left ( cos ^ {2} beta + alpha sin ^ {2} beta right) K _ { rm {II}} & = sigma { sqrt { pi a}} left (1- alpha right) sin beta cos beta end {выровнено }}}

куда ${ displaystyle beta}$ угол между трещиной и ${ displaystyle x}$ -ось.

Наклонная трещина в тонкой пластине при двухосной нагрузке.

Трещина в пластине под действием точечной силы в плоскости

Рассмотрим тарелку с размерами ${ displaystyle 2h times 2b}$ содержащая трещину длины ${ displaystyle 2a}$ . Точечная сила с компонентами ${ displaystyle F_ {x}}$ и ${ displaystyle F_ {y}}$ применяется в точке ( ${ displaystyle x, y}$ ) пластины.

Для ситуации, когда пластина велика по сравнению с размером трещины, а расположение силы относительно близко к трещине, т. Е. ${ displaystyle h gg a}$ , ${ displaystyle b gg a}$ , ${ displaystyle x ll b}$ , ${ displaystyle y ll h}$ , пластину можно считать бесконечной. В этом случае для коэффициентов интенсивности напряжений для ${ displaystyle F_ {x}}$ на вершине трещины B ( ${ Displaystyle х = а}$ ) находятся ^[11]^[12]

{ displaystyle { begin {align} K _ { rm {I}} & = { frac {F_ {x}} {2 { sqrt { pi a}}}} left ({ frac { kappa -1} { kappa +1}} right) left [G_ {1} + { frac {1} { kappa -1}} H_ {1} right] K _ { rm {II} } & = { frac {F_ {x}} {2 { sqrt { pi a}}}} left [G_ {2} + { frac {1} { kappa +1}} H_ {2} right] end {выровнен}}}

куда

{ displaystyle { begin {align} G_ {1} & = 1 - { text {Re}} left [{ frac {a + z} { sqrt {z ^ {2} -a ^ {2} }}} right] ,, , , G_ {2} = - { text {Im}} left [{ frac {a + z} { sqrt {z ^ {2} -a ^ { 2}}}} right] H_ {1} & = { text {Re}} left [{ frac {a ({ bar {z}} - z)} {({ bar {z }} - a) { sqrt {{ bar {z}} ^ {2} -a ^ {2}}}}} right] ,, , , H_ {2} = - { text { Im}} left [{ frac {a ({ bar {z}} - z)} {({ bar {z}} - a) { sqrt {{ bar {z}} ^ {2} -a ^ {2}}}}} right] end {выровнено}}}

с ${ displaystyle z = x + iy}$ , ${ displaystyle { bar {z}} = x-iy}$ , ${ Displaystyle каппа = 3-4 ню}$ за плоская деформация, ${ Displaystyle каппа = (3- ню) / (1+ ню)}$ за плоское напряжение, и ${ displaystyle nu}$ это Коэффициент Пуассона.Факторы интенсивности напряжений для ${ displaystyle F_ {y}}$ на кончике B находятся

{ displaystyle { begin {align} K _ { rm {I}} & = { frac {F_ {y}} {2 { sqrt { pi a}}}} left [G_ {2} - { frac {1} { kappa +1}} H_ {2} right] K _ { rm {II}} & = - { frac {F_ {y}} {2 { sqrt { pi a }}}} left ({ frac { kappa -1} { kappa +1}} right) left [G_ {1} - { frac {1} { kappa -1}} H_ {1 } right] ,. end {выровнено}}}

Факторы интенсивности напряжения на вершине А ( ${ displaystyle x = -a}$ ) можно определить из приведенных выше соотношений. Для нагрузки ${ displaystyle F_ {x}}$ на месте ${ Displaystyle (х, у)}$ ,

{ Displaystyle К _ { rm {I}} (- a; x, y) = - K _ { rm {I}} (a; -x, y) ,, , , K _ { rm {II }} (- a; x, y) = K _ { rm {II}} (a; -x, y) ,.}

Аналогично для нагрузки ${ displaystyle F_ {y}}$ ,

{ Displaystyle К _ { rm {I}} (- a; x, y) = K _ { rm {I}} (a; -x, y) ,, , , K _ { rm {II} } (- a; x, y) = - K _ { rm {II}} (a; -x, y) ,.}

Трещина в пластине под действием локализованной силы с компонентами

{ displaystyle F_ {x}}

и

{ displaystyle F_ {y}}

.

Загруженная трещина в пластине

Если трещина нагружена точечной силой ${ displaystyle F_ {y}}$ расположен в ${ displaystyle y = 0}$ и ${ displaystyle -a$ , коэффициенты интенсивности напряжений в точке B находятся^[7]

{ displaystyle K _ { rm {I}} = { frac {F_ {y}} {2 { sqrt { pi a}}}} { sqrt { frac {a + x} {ax}}} ,, , , K _ { rm {II}} = - { frac {F_ {x}} {2 { sqrt { pi a}}}}} left ({ frac { kappa -1 } { kappa +1}} right) ,.}

Если сила равномерно распределена между ${ displaystyle -a$ , то коэффициент интенсивности напряжений на вершине B является

{ displaystyle K _ { rm {I}} = { frac {1} {2 { sqrt { pi a}}}} int _ {- a} ^ {a} F_ {y} (x) , { sqrt { frac {a + x} {ax}}} , { rm {d}} x ,, , , K _ { rm {II}} = - { frac {1} {2 { sqrt { pi a}}}} left ({ frac { kappa -1} { kappa +1}} right) int _ {- a} ^ {a} F_ {y} (х) , { rm {d}} х, ,.}

Нагруженная трещина в пластине.

Компактный образец растяжения

Коэффициент интенсивности напряжений в вершине трещины компактный образец растяжения является^[13]

{ displaystyle { begin {align} K _ { rm {I}} & = { frac {P} {B}} { sqrt { frac { pi} {W}}} left [16,7 left ({ frac {a} {W}} right) ^ {1/2} -104.7 left ({ frac {a} {W}} right) ^ {3/2} +369.9 left ({ frac {a} {W}} right) ^ {5/2} right. & qquad left.-573.8 left ({ frac {a} {W}} right) ^ {7 /2}+360,5left({frac {a} {W}} right) ^ {9/2} right] end {align}}}

куда ${ displaystyle P}$ приложенная нагрузка, ${ displaystyle B}$ - толщина образца, ${ displaystyle a}$ - длина трещины, а ${ displaystyle W}$ - ширина образца.

Компактный образец для испытания на вязкость разрушения.

Образец изгиба с односторонним надрезом

Коэффициент интенсивности напряжений в вершине трещины образец изгиба с одинарным надрезом является^[13]

{ displaystyle { begin {align} K _ { rm {I}} & = { frac {4P} {B}} { sqrt { frac { pi} {W}}} left [1.6 left ({ frac {a} {W}} right) ^ {1/2} -2,6 left ({ frac {a} {W}} right) ^ {3/2} +12,3 left ({ frac {a} {W}} right) ^ {5/2} right. & qquad left.-21.2 left ({ frac {a} {W}} right) ^ {7 /2}+21,8left({frac {a} {W}} right) ^ {9/2} right] end {align}}}

куда ${ displaystyle P}$ приложенная нагрузка, ${ displaystyle B}$ - толщина образца, ${ displaystyle a}$ - длина трещины, а ${ displaystyle W}$ ширина образца.

Образец изгиба с одной кромкой с надрезом (также называемый образцом изгиба по трем точкам) для испытания на вязкость разрушения.

Смотрите также

внешняя ссылка

[ander-1] а ^б Андерсон, Т. Л. (2005). Механика разрушения: основы и приложения. CRC Press.

[2] Собойджо, В. О. (2003). «11.6.2. Движущая сила трещины и концепция подобия». Механические свойства конструкционных материалов. Марсель Деккер. ISBN 0-8247-8900-8. OCLC 300921090.

[3] Янссен, М. (Майкл) (2004). Механика разрушения. Зуидема, Дж. (Ян), Уонхилл, Р. Дж. Х. (2-е изд.). Лондон: Spon Press. п. 41. ISBN 0-203-59686-2. OCLC 57491375.

[4] Хироши Тада; П. К. Пэрис; Джордж Р. Ирвин (Февраль 2000 г.). Справочник по анализу трещин на напряжение (3-е изд.). Американское общество инженеров-механиков.

[notch-5] а ^б ^c Лю, М .; и другие. (2015). «Усовершенствованное полуаналитическое решение для измерения напряжений в пазах с закругленными концами» (PDF). Инженерная механика разрушения. 149: 134–143.

[suresh04-6] а ^б Суреш, С. (2004). Усталость материалов. Издательство Кембриджского университета. ISBN 978-0-521-57046-6.

[rooke-7] а ^б ^c ^d ^е ^ж ^грамм Rooke, D. P .; Картрайт, Д. Дж. (1976). Сборник факторов интенсивности стресса. ХМСО Минобороны. Исполнительный директор по закупкам.

[sih-8] Sih, G.C .; Макдональд Б. (1974), "Механика разрушения применительно к инженерным задачам - критерий разрушения плотности энергии деформации", Инженерная механика разрушения, 6 (2): 361–386, Дои:10.1016/0013-7944(74)90033-2

[isida66-9] Исида, М., 1966, Коэффициенты интенсивности напряжений при растяжении полосы с эксцентрической трещиной, Труды Секции прикладной механики ASME, т. 88, стр.94.

[kathir-10] Kathiresan, K .; Brussat, T. R .; Сюй, Т. М. (1984). Расширенные методы анализа жизни. Методы анализа роста трещин для наконечников крепления. Лаборатория динамики полета, Авиационные лаборатории Райта ВВС, База ВВС США В-П, штат Огайо.CS1 maint: лишняя пунктуация (связь)

[spe62-11] а ^б Sih, G.C .; Пэрис, П. К. и Эрдоган, Ф. (1962), "Коэффициенты интенсивности напряжений на вершине трещины для решения проблемы растяжения плоскости и изгиба пластины", Журнал прикладной механики, 29: 306–312, Bibcode:1962JAM .... 29..306S, Дои:10.1115/1.3640546

[erdo62-12] Эрдоган Ф. (1962), "О распределении напряжений в пластинах с коллинеарными разрезами при произвольных нагрузках", Материалы четвертого Национального конгресса США по прикладной механике, 1: 547–574

[bower-13] а ^б Бауэр, А. Ф. (2009). Прикладная механика твердого тела. CRC Press.

[1]

[2]

[3]

[4]

[5]

[6]

[7]

[8]

[9]

[10]

[11]

[12]

[13]

Navigation