WikiDer > Теория пучка Тимошенко-Эренфеста

Ориентация линии перпендикулярно средней плоскости толстой книги при изгибе.

В Теория пучка Тимошенко-Эренфеста был разработан Стивен Тимошенко и Поль Эренфест^[1][2][3] в начале 20 века.^[4][5] Модель учитывает деформация сдвига и ротационные изгиб эффекты, что делает его подходящим для описания поведения толстых балок, многослойные композитные балки, или балки, подверженные высокомучастота возбуждение, когда длина волны приближается к толщине балки. Полученное уравнение имеет 4-й порядок, но, в отличие от Теория пучка Эйлера – Бернулли, также присутствует частная производная второго порядка. Физически учет дополнительных механизмов деформации эффективно снижает жесткость балки, в результате чего увеличивается прогиб под статической нагрузкой и более низкий прогнозируемый. собственные частоты для заданного набора граничных условий. Последний эффект более заметен для более высоких частот, когда длина волны становится короче (в принципе, сравнимой с высотой балки или короче), и, таким образом, расстояние между противоположными поперечными силами уменьшается.

Эффект инерции вращения был введен Брессом.^[6] и Рэлей^[7].

Если модуль сдвига Материал балки приближается к бесконечности - и, таким образом, балка становится жесткой при сдвиге - и если пренебречь эффектами инерции вращения, теория балки Тимошенко сходится к теории обычной балки.

Квазистатический пучок Тимошенко

Деформация балки Тимошенко (синий) по сравнению с деформацией балки Эйлера-Бернулли (красный).

Деформация балки Тимошенко. Нормаль вращается на величину ${displaystyle heta _ {x} = varphi (x)}$ что не равно ${displaystyle dw / dx}$.

В статический В теории балки Тимошенко без осевых эффектов предполагается, что смещения балки определяются выражением

${displaystyle u_ {x} (x, y, z) = - z ~ varphi (x) ~; ~~ u_ {y} (x, y, z) = 0 ~; ~~ u_ {z} (x, y ) = w (x)}$

куда ${displaystyle (x, y, z)}$ координаты точки в балке, ${displaystyle u_ {x}, u_ {y}, u_ {z}}$ - компоненты вектора смещения в трех координатных направлениях, ${displaystyle varphi}$ - угол поворота нормали к средней поверхности луча, а ${displaystyle w}$ это смещение средней поверхности в ${displaystyle z}$-направление.

Управляющие уравнения представляют собой следующую связанную систему обыкновенные дифференциальные уравнения:

${displaystyle {egin {align} & {frac {mathrm {d} ^ {2}} {mathrm {d} x ^ {2}}} left (EI {frac {mathrm {d} varphi} {mathrm {d} x }} ight) = q (x) & {frac {mathrm {d} w} {mathrm {d} x}} = varphi - {frac {1} {kappa AG}} {frac {mathrm {d}} { mathrm {d} x}} left (EI {frac {mathrm {d} varphi} {mathrm {d} x}} ight) .end {выровнено}}}$

Теория балок Тимошенко для статического случая эквивалентна теории Теория Эйлера-Бернулли когда последним членом пренебрегают, приближение, которое действительно, когда

${displaystyle {frac {EI} {kappa L ^ {2} AG}} ll 1}$

куда

• ${displaystyle L}$ - длина балки.
• ${displaystyle A}$ - площадь поперечного сечения.
• ${displaystyle E}$ это модуль упругости.
• ${displaystyle G}$ это модуль сдвига.
• ${displaystyle I}$ это второй момент площади.
• ${displaystyle kappa}$, называемый коэффициентом сдвига Тимошенко, зависит от геометрии. Обычно, ${displaystyle kappa = 5/6}$ для прямоугольного сечения.
• ${displaystyle q (x)}$ - распределенная нагрузка (сила на длину).

Объединение двух уравнений дает для однородной балки постоянного поперечного сечения

${displaystyle EI ~ {cfrac {mathrm {d} ^ {4} w} {mathrm {d} x ^ {4}}} = q (x) - {cfrac {EI} {kappa AG}} ~ {cfrac {mathrm {d} ^ {2} q} {mathrm {d} x ^ {2}}}}$

Изгибающий момент ${displaystyle M_ {xx}}$ и сила сдвига ${displaystyle Q_ {x}}$ в балке связаны с перемещением ${displaystyle w}$ и вращение ${displaystyle varphi}$. Эти соотношения для линейной упругой балки Тимошенко следующие:

${displaystyle M_ {xx} = - EI ~ {frac {partial varphi} {partial x}} quad {ext {and}} quad Q_ {x} = kappa ~ AG ~ left (-varphi + {frac {partial w} { частичный x}} ight) ,.}$

Вывод уравнений квазистатической балки Тимошенко.

Из кинематических предположений для балки Тимошенко смещения балки определяются выражением ${displaystyle u_ {x} (x, y, z, t) = - z ~ varphi (x, t) ~; ~~ u_ {y} (x, y, z, t) = 0 ~; ~~ u_ { z} (x, y, z) = w (x, t)}$ Тогда из соотношений деформация-перемещение для малых деформаций ненулевые деформации, основанные на предположениях Тимошенко, равны ${displaystyle varepsilon _ {xx} = {frac {partial u_ {x}} {partial x}} = - z ~ {frac {partial varphi} {partial x}} ~; ~~ varepsilon _ {xz} = {frac { 1} {2}} слева ({frac {partial u_ {x}} {partial z}} + {frac {partial u_ {z}} {partial x}} ight) = {frac {1} {2}} слева (-varphi + {frac {partial w} {partial x}} ight)}$ Поскольку фактическая деформация сдвига в балке непостоянна по поперечному сечению, мы вводим поправочный коэффициент ${displaystyle kappa}$ такой, что ${displaystyle varepsilon _ {xz} = {frac {1} {2}} ~ kappa ~ left (-varphi + {frac {partial w} {partial x}} ight)}$ Изменение внутренней энергии пучка равно ${displaystyle delta U = int _ {L} int _ {A} (sigma _ {xx} delta varepsilon _ {xx} + 2sigma _ {xz} delta varepsilon _ {xz}) ~ mathrm {d} A ~ mathrm {d } L = int _ {L} int _ {A} left [-z ~ sigma _ {xx} {frac {partial (delta varphi)} {partial x}} + sigma _ {xz} ~ kappa left (-delta varphi + {frac {partial (delta w)} {partial x}} ight) ight] ~ mathrm {d} A ~ mathrm {d} L}$ Определять ${displaystyle M_ {xx}: = int _ {A} z ~ sigma _ {xx} ~ mathrm {d} A ~; ~~ Q_ {x}: = kappa ~ int _ {A} sigma _ {xz} ~ mathrm {d} A}$ потом ${displaystyle delta U = int _ {L} left [-M_ {xx} {frac {partial (delta varphi)} {partial x}} + Q_ {x} left (-delta varphi + {frac {partial (delta w)] } {частичный x}} полет] ~ mathrm {d} L}$ Интегрирование по частям с учетом того, что из-за граничных условий отклонения равны нулю на концах балки, приводит к ${displaystyle delta U = int _ {L} left [left ({frac {partial M_ {xx}} {partial x}} - Q_ {x} ight) ~ delta varphi - {frac {partial Q_ {x}} {partial x}} ~ delta wight] ~ mathrm {d} L}$ Изменение внешней работы на балке под действием поперечной нагрузки ${displaystyle q (x, t)}$ на единицу длины составляет ${displaystyle delta W = int _ {L} q ~ delta w ~ mathrm {d} L}$ Тогда для квазистатического пучка принцип виртуальной работы дает ${displaystyle delta U = delta Wimplies int _ {L} left [left ({frac {partial M_ {xx}} {partial x}} - Q_ {x} ight) ~ delta varphi -left ({frac {partial Q_ {x }} {частичный x}} + qight) ~ delta wight] ~ mathrm {d} L = 0}$ Основными уравнениями для балки являются, согласно основной теореме вариационного исчисления, ${displaystyle {frac {partial M_ {xx}} {partial x}} - Q_ {x} = 0 ~; ~~ {frac {partial Q_ {x}} {partial x}} + q = 0}$ Для линейной упругой балки ${displaystyle {egin {align} M_ {xx} & = int _ {A} z ~ sigma _ {xx} ~ mathrm {d} A = int _ {A} z ~ E ~ varepsilon _ {xx} ~ mathrm {d } A = -int _ {A} z ^ {2} ~ E ~ {frac {partial varphi} {partial x}} ~ mathrm {d} A = -EI ~ {frac {partial varphi} {partial x}} Q_ {x} & = int _ {A} sigma _ {xz} ~ mathrm {d} A = int _ {A} 2G ~ varepsilon _ {xz} ~ mathrm {d} A = int _ {A} kappa ~ G ~ left (-varphi + {frac {partial w} {partial x}} ight) ~ mathrm {d} A = kappa ~ AG ~ left (-varphi + {frac {partial w} {partial x}} ight) end { выровнено}}}$ Следовательно, основные уравнения для балки могут быть выражены как ${displaystyle {egin {align} {frac {partial} {partial x}} left (EI {frac {partial varphi} {partial x}} ight) + kappa AG ~ left ({frac {partial w} {partial x}} " -varphi ight) & = 0 {frac {partial} {partial x}} left [kappa AGleft ({frac {partial w} {partial x}} - varphi ight) ight] + q & = 0end {align}}}$ Объединение двух уравнений вместе дает ${displaystyle {egin {align} & {frac {partial ^ {2}} {partial x ^ {2}}} left (EI {frac {partial varphi} {partial x}} ight) = q & {frac {partial w} {partial x}} = varphi - {cfrac {1} {kappa AG}} ~ {frac {partial} {partial x}} left (EI {frac {partial varphi} {partial x}} ight) конец {выровнено }}}$

Граничные условия

Два уравнения, описывающие деформацию балки Тимошенко, необходимо дополнить граничные условия если они должны быть решены. Для решения задачи требуются четыре граничных условия. хорошо поставленный. Типичные граничные условия:

• Балки с простой опорой: Смещение ${displaystyle w}$ равен нулю в местах расположения двух опор. В изгибающий момент ${displaystyle M_ {xx}}$ наносится на балку, также необходимо указать. Вращение ${displaystyle varphi}$ и поперечная поперечная сила ${displaystyle Q_ {x}}$ не указаны.
• Зажимные балки: Смещение ${displaystyle w}$ и вращение ${displaystyle varphi}$ заданы равными нулю на зажатом конце. Если один конец свободен, сила сдвига ${displaystyle Q_ {x}}$ и изгибающий момент ${displaystyle M_ {xx}}$ должны быть указаны в этом конце.

Пример: консольная балка

Консольная балка Тимошенко под точечной нагрузкой на свободном конце

Для консольная балка, одна граница зажата, а другая свободна. Давайте использовать правая система координат где ${displaystyle x}$ направление положительное вправо, а ${displaystyle z}$ направление положительное вверх. Следуя обычному соглашению, мы предполагаем, что положительные силы действуют в положительных направлениях ${displaystyle x}$ и ${displaystyle z}$ оси и положительные моменты действуют по часовой стрелке. Мы также предполагаем, что знаковое соглашение результирующие напряжения (${displaystyle M_ {xx}}$ и ${displaystyle Q_ {x}}$) такова, что положительные изгибающие моменты сжимают материал в нижней части балки (нижняя ${displaystyle z}$ координаты) и положительные поперечные силы вращают балку против часовой стрелки.

Предположим, что зажатый конец находится на ${displaystyle x = L}$ и свободный конец в ${displaystyle x = 0}$. Если точечная нагрузка ${displaystyle P}$ наносится на свободный конец в положительном ${displaystyle z}$ направление, а диаграмма свободного тела луча дает нам

${displaystyle -Px-M_ {xx} = 0 подразумевает M_ {xx} = - Px}$

и

${displaystyle P + Q_ {x} = 0 подразумевает Q_ {x} = - P ,.}$

Следовательно, из выражений для изгибающего момента и поперечной силы имеем

${displaystyle Px = EI, {frac {dvarphi} {dx}} qquad {ext {and}} qquad -P = kappa AGleft (-varphi + {frac {dw} {dx}} ight) ,.}$

Интегрирование первого уравнения и применение граничного условия ${displaystyle varphi = 0}$ в ${displaystyle x = L}$, приводит к

${displaystyle varphi (x) = - {frac {P} {2EI}}, (L ^ {2} -x ^ {2}) ,.}$

Тогда второе уравнение можно записать как

${displaystyle {frac {dw} {dx}} = - {frac {P} {kappa AG}} - {frac {P} {2EI}}, (L ^ {2} -x ^ {2}) ,.}$

Интегрирование и применение граничного условия ${displaystyle w = 0}$ в ${displaystyle x = L}$ дает

${displaystyle w (x) = {frac {P (Lx)} {kappa AG}} - {frac {Px} {2EI}}, слева (L ^ {2} - {frac {x ^ {2}} {3 }} ight) + {frac {PL ^ {3}} {3EI}} ,.}$

Осевое напряжение определяется выражением

${displaystyle sigma _ {xx} (x, z) = E, varepsilon _ {xx} = - E, z, {frac {dvarphi} {dx}} = - {frac {Pxz} {I}} = {frac { M_ {xx} z} {I}} ,.}$

Динамическая балка Тимошенко

В теории балок Тимошенко без осевых эффектов предполагается, что смещения балки определяются выражением

${displaystyle u_ {x} (x, y, z, t) = - z ~ varphi (x, t) ~; ~~ u_ {y} (x, y, z, t) = 0 ~; ~~ u_ { z} (x, y, z, t) = w (x, t)}$

куда ${displaystyle (x, y, z)}$ координаты точки в балке, ${displaystyle u_ {x}, u_ {y}, u_ {z}}$ - компоненты вектора смещения в трех координатных направлениях, ${displaystyle varphi}$ - угол поворота нормали к средней поверхности балки, а ${displaystyle w}$ это смещение средней поверхности в ${displaystyle z}$-направление.

Исходя из сделанного выше предположения, теория балок Тимошенко с учетом колебаний может быть описана связанными линейными уравнения в частных производных:^[8]

${displaystyle ho A {frac {partial ^ {2} w} {partial t ^ {2}}} - q (x, t) = {frac {partial} {partial x}} left [kappa AGleft ({frac {partial w} {partial x}} - varphi ight) ight]}$

${displaystyle ho I {frac {partial ^ {2} varphi} {partial t ^ {2}}} = {frac {partial} {partial x}} left (EI {frac {partial varphi} {partial x}} ight) + каппа AGleft ({frac {partial w} {partial x}} - varphi ight)}$

где зависимые переменные ${displaystyle w (x, t)}$, поступательное смещение балки и ${displaystyle varphi (x, t)}$, угловое перемещение. Обратите внимание, что в отличие от Эйлер-Бернулли Согласно теории угловое отклонение - это еще одна переменная, которая не аппроксимируется крутизной отклонения. Также,

• ${displaystyle ho}$ это плотность материала балки (но не линейная плотность).
• ${displaystyle A}$ - площадь поперечного сечения.
• ${displaystyle E}$ это модуль упругости.
• ${displaystyle G}$ это модуль сдвига.
• ${displaystyle I}$ это второй момент площади.
• ${displaystyle kappa}$, называемый коэффициентом сдвига Тимошенко, зависит от геометрии. Обычно, ${displaystyle kappa = 5/6}$ для прямоугольного сечения.
• ${displaystyle q (x, t)}$ - распределенная нагрузка (сила на длину).
• ${displaystyle m: = ho A}$
• ${displaystyle J: = ho I}$

Эти параметры не обязательно являются постоянными.

Для линейно-упругой, изотропной, однородной балки постоянного поперечного сечения эти два уравнения можно объединить, чтобы получить^[9][10]

${displaystyle EI ~ {cfrac {partial ^ {4} w} {partial x ^ {4}}} + m ~ {cfrac {partial ^ {2} w} {partial t ^ {2}}} - left (J + { cfrac {EIm} {kappa AG}} ight) {cfrac {partial ^ {4} w} {partial x ^ {2} ~ partial t ^ {2}}} + {cfrac {mJ} {kappa AG}} ~ { cfrac {partial ^ {4} w} {partial t ^ {4}}} = q (x, t) + {cfrac {J} {kappa AG}} ~ {cfrac {partial ^ {2} q} {partial t ^ {2}}} - {cfrac {EI} {kappa AG}} ~ {cfrac {partial ^ {2} q} {partial x ^ {2}}}}$

Вывод комбинированного уравнения балки Тимошенко.

Уравнения изгиба однородной балки Тимошенко постоянного сечения: ${displaystyle {egin {align} (1) && quad m ~ {frac {partial ^ {2} w} {partial ^ {2}}} & = kappa AG ~ left ({frac {partial ^ {2} w} { частичный x ^ {2}}} - {frac {partial varphi} {partial x}} ight) + q (x, t) ~; ~~ m: = ho A (2) && quad J ~ {frac {partial ^ {2} varphi} {partial t ^ {2}}} & = EI ~ {frac {partial ^ {2} varphi} {partial x ^ {2}}} + kappa AG ~ left ({frac {partial w} { partial x}} - varphi ight) ~; ~~ J: = ho Iend {выровнено}}}$ Из уравнения (1) в предположении подходящей гладкости имеем ${displaystyle {egin {выравнивание} (3) && quad {frac {partial varphi} {partial x}} & = {cfrac {q} {kappa AG}} - {cfrac {m} {kappa AG}} ~ {frac {partial ^ {2} w} {partial t ^ {2}}} + {frac {partial ^ {2} w} {partial x ^ {2}}} (4) && quad {cfrac {partial ^ {3} varphi} {partial x ^ {3}}} & = {frac {1} {kappa AG}} {frac {partial ^ {2} q} {partial x ^ {2}}} - {frac {m} {kappa AG} } ~ {cfrac {partial ^ {4} w} {partial x ^ {2} partial t ^ {2}}} + {cfrac {partial ^ {4} w} {partial x ^ {4}}} (5 ) && quad {cfrac {partial ^ {3} varphi} {partial xpartial t ^ {2}}} & = {frac {1} {kappa AG}} {frac {partial ^ {2} q} {partial t ^ {2 }}} - {frac {m} {kappa AG}} ~ {cfrac {partial ^ {4} w} {partial t ^ {4}}} + {cfrac {partial ^ {4} w} {partial x ^ { 2} частичный t ^ {2}}} конец {выровнен}}}$ Дифференцирующее уравнение (2) дает ${displaystyle {egin {align} (6) && quad J ~ {frac {partial ^ {3} varphi} {partial xpartial t ^ {2}}} & = EI ~ {frac {partial ^ {3} varphi} {partial x ^ {3}}} + каппа AG ~ left ({frac {partial w ^ {2}} {partial x ^ {2}}} - {frac {partial varphi} {partial x}} ight) конец {выровнено}} }$ Подставляя уравнение (3), (4), (5) в уравнение (6) и переставляя, получаем ${displaystyle {egin {выравниваться} EI ~ {cfrac {partial ^ {4} w} {partial x ^ {4}}} + m ~ {frac {partial ^ {2} w} {partial t ^ {2}}} -левый (J + {cfrac {mEI} {kappa AG}} ight) ~ {cfrac {partial ^ {4} w} {partial x ^ {2} partial t ^ {2}}} + {cfrac {mJ} {kappa AG}} ~ {cfrac {partial ^ {4} w} {partial t ^ {4}}} = q + {cfrac {J} {kappa AG}} ~ {frac {partial ^ {2} q} {partial t ^ {2}}} - {cfrac {EI} {kappa AG}} ~ {frac {partial ^ {2} q} {partial x ^ {2}}} конец {выровнено}}}$

Уравнение Тимошенко предсказывает критическую частоту${displaystyle omega _ {C} = 2pi f_ {c} = {sqrt {frac {kappa GA} {ho I}}}.}$Для нормальных режимов можно решить уравнение Тимошенко. Уравнение четвертого порядка имеет четыре независимых решения, два колебательных и два непродолжительных для частот ниже ${displaystyle f_ {c}}$. Для частот больше ${displaystyle f_ {c}}$ все решения являются колебательными и, как следствие, появляется второй спектр.^[11]

Осевые эффекты

Если смещения балки определяются выражением

${displaystyle u_ {x} (x, y, z, t) = u_ {0} (x, t) -z ~ varphi (x, t) ~; ~~ u_ {y} (x, y, z, t). ) = 0 ~; ~~ u_ {z} (x, y, z, t) = w (x, t)}$

куда ${displaystyle u_ {0}}$ это дополнительное смещение в ${displaystyle x}$-направлении, то определяющие уравнения балки Тимошенко принимают вид

${displaystyle {egin {выровнено} m {frac {partial ^ {2} w} {partial t ^ {2}}} & = {frac {partial} {partial x}} left [kappa AGleft ({frac {partial w} {partial x}} - varphi ight) ight] + q (x, t) J {frac {partial ^ {2} varphi} {partial t ^ {2}}} & = N (x, t) ~ {frac {partial w} {partial x}} + {frac {partial} {partial x}} left (EI {frac {partial varphi} {partial x}} ight) + kappa AGleft ({frac {partial w} {partial x} } -varphi ight) конец {выровнено}}}$

куда ${displaystyle J = ho I}$ и ${displaystyle N (x, t)}$ - приложенная извне осевая сила. Любая внешняя осевая сила уравновешивается возникающим напряжением.

${displaystyle N_ {xx} (x, t) = int _ {- h} ^ {h} sigma _ {xx} ~ dz}$

куда ${displaystyle sigma _ {xx}}$ - осевое напряжение, а толщина балки принята равной ${displaystyle 2h}$.

Комбинированное уравнение балки с учетом эффектов осевой силы:

${displaystyle EI ~ {cfrac {partial ^ {4} w} {partial x ^ {4}}} + N ~ {cfrac {partial ^ {2} w} {partial x ^ {2}}} + m ~ {frac {partial ^ {2} w} {partial t ^ {2}}} - слева (J + {cfrac {mEI} {kappa AG}} ight) ~ {cfrac {partial ^ {4} w} {partial x ^ {2 } частичный t ^ {2}}} + {cfrac {mJ} {kappa AG}} ~ {cfrac {partial ^ {4} w} {частичный t ^ {4}}} = q + {cfrac {J} {kappa AG }} ~ {frac {partial ^ {2} q} {partial t ^ {2}}} - {cfrac {EI} {kappa AG}} ~ {frac {partial ^ {2} q} {partial x ^ {2 }}}}$

Демпфирование

Если в дополнение к осевым силам принять демпфирующую силу, пропорциональную скорости, имеющую вид

${displaystyle eta (x) ~ {cfrac {partial w} {partial t}}}$

связанные управляющие уравнения для балки Тимошенко принимают вид

${displaystyle m {frac {partial ^ {2} w} {partial t ^ {2}}} + eta (x) ~ {cfrac {partial w} {partial t}} = {frac {partial} {partial x}} left [каппа AGleft ({frac {partial w} {partial x}} - varphi ight) ight] + q (x, t)}$

${displaystyle J {frac {partial ^ {2} varphi} {partial t ^ {2}}} = N {frac {partial w} {partial x}} + {frac {partial} {partial x}} left (EI { frac {partial varphi} {partial x}} ight) + kappa AGleft ({frac {partial w} {partial x}} - varphi ight)}$

и объединенное уравнение становится

${displaystyle {egin {выравнивается} EI ~ {cfrac {partial ^ {4} w} {partial x ^ {4}}} & + N ~ {cfrac {partial ^ {2} w} {partial x ^ {2}} } + m ~ {frac {partial ^ {2} w} {partial t ^ {2}}} - слева (J + {cfrac {mEI} {kappa AG}} ight) ~ {cfrac {partial ^ {4} w} {partial x ^ {2} partial t ^ {2}}} + {cfrac {mJ} {kappa AG}} ~ {cfrac {partial ^ {4} w} {partial t ^ {4}}} + {cfrac { Jeta (x)} {kappa AG}} ~ {cfrac {partial ^ {3} w} {partial t ^ {3}}} & - {cfrac {EI} {kappa AG}} ~ {cfrac {partial ^ { 2}} {partial x ^ {2}}} left (eta (x) {cfrac {partial w} {partial t}} ight) + eta (x) {cfrac {partial w} {partial t}} = q + { cfrac {J} {kappa AG}} ~ {frac {partial ^ {2} q} {partial t ^ {2}}} - {cfrac {EI} {kappa AG}} ~ {frac {partial ^ {2} q } {частичный x ^ {2}}} конец {выровнен}}}$

Предостережение к этой демпфирующей силы анзаца (напоминающей вязкость) заключается в том, что, в то время как вязкость приводит к частотно-зависимой и независимой от амплитуды скорости затухания колебаний балки, эмпирически измеренные скорости затухания нечувствительны к частоте, но зависят от амплитуды отклонения балки. .

Коэффициент сдвига

Определение коэффициента сдвига непросто (равно как и определенные значения не являются общепринятыми, т. Е. Существует более одного ответа); обычно он должен удовлетворять:

${displaystyle int _ {A} au dA = kappa AGvarphi,}$ .

Коэффициент сдвига зависит от Коэффициент Пуассона. Попытки дать точные выражения предпринимались многими учеными, в том числе Стивен Тимошенко,^[12] Раймонд Д. Миндлин,^[13] Г. Р. Каупер,^[14] Н. Г. Стивен,^[15] Дж. Р. Хатчинсон^[16] и т. д. (см. также вывод теории пучка Тимошенко как уточненной теории пучка, основанной на вариационно-асимптотическом методе в книге Хана К. Ле^[17] приводящие к разным коэффициентам сдвига в статическом и динамическом случаях). В инженерной практике выражения Стивен Тимошенко^[18] в большинстве случаев достаточно. В 1975 году Канеко^[19] опубликовал отличный обзор исследований коэффициента сдвига. Совсем недавно новые экспериментальные данные показывают, что коэффициент сдвига занижен. ^[20][21].

Согласно Кауперу (1966) для твердых прямоугольных сечений,

${displaystyle kappa = {cfrac {10 (1 + u)} {12 + 11u}}}$

а для сплошных круглых сечений

${displaystyle kappa = {cfrac {6 (1 + u)} {7 + 6u}}}$

куда ${displaystyle u}$ - коэффициент Пуассона.

Смотрите также

• Теория пластин
• Теория сэндвичей

Рекомендации