WikiDer > Ортотропный материал

Дерево - пример ортотропного материала. Свойства материалов в трех перпендикулярных направлениях (осевом, радиальном и окружном) различны.

В материаловедение и механика твердого тела, ортотропные материалы обладают свойствами материала в определенной точке, которые различаются по трем взаимноортогональный оси, где каждая ось имеет двойную вращательная симметрия. Эти направленные различия в силе можно количественно оценить с помощью Уравнение хэнкинсона.

Они являются частью анизотропные материалы, потому что их свойства меняются при измерении с разных сторон.

Знакомый пример ортотропного материала: дерево. В дереве можно определить три взаимно перпендикулярных направления в каждой точке, в которых свойства различны. Он наиболее жесткий (и прочный) вдоль волокон, потому что большинство фибрилл целлюлозы выравниваются таким образом. Обычно она наименее жесткая в радиальном направлении (между годичными кольцами) и является промежуточной в периферийном направлении. Эта анизотропия была обеспечена эволюцией, так как она лучше всего позволяет дереву оставаться в вертикальном положении.

Потому что предпочтительный система координат цилиндрическо-полярный, этот вид ортотропии еще называют полярная ортотропия.

Другой пример ортотропного материала: листовой металл формируется путем сдавливания толстых металлических частей между тяжелыми роликами. Это сглаживает и растягивает структура зерна. В результате материал становится анизотропный - его свойства различаются в зависимости от направления прокатки и в каждом из двух поперечных направлений. Этот метод успешно используется в конструкционных стальных балках и алюминиевых обшивках самолетов.

Если ортотропные свойства различаются между точками внутри объекта, он обладает как ортотропией, так и неоднородность. Это предполагает, что ортотропия - это свойство точки внутри объекта, а не для объекта в целом (если объект не является однородным). Соответствующие плоскости симметрии также определены для небольшой области вокруг точки и не обязательно должны быть идентичны плоскостям симметрии всего объекта.

Ортотропные материалы - это подмножество анизотропные материалы; их свойства зависят от направления, в котором они измеряются. Ортотропные материалы имеют три плоскости / оси симметрии. An изотропный материал, напротив, имеет одинаковые свойства во всех направлениях. Можно доказать, что материал, имеющий две плоскости симметрии, должен иметь третью. Изотропные материалы имеют бесконечное количество плоскостей симметрии.

Поперечно изотропный материалы - это специальные ортотропные материалы, имеющие одну ось симметрии (любая другая пара осей, перпендикулярная основной и ортогональная между собой, также являются осями симметрии). Одним из распространенных примеров поперечно-изотропного материала с одной осью симметрии является полимер, армированный параллельными стеклянными или графитовыми волокнами. Прочность и жесткость такого композиционного материала обычно будут больше в направлении, параллельном волокнам, чем в поперечном направлении, а направление толщины обычно имеет свойства, аналогичные поперечному направлению. Другим примером может быть биологическая мембрана, свойства которой в плоскости мембраны будут отличаться от свойств в перпендикулярном направлении. Было показано, что свойства ортотропного материала обеспечивают более точное представление об упругой симметрии кости, а также могут дать информацию о трехмерной направленности свойств материала кости на уровне ткани.^[1]

Важно помнить, что материал, который является анизотропным на одном масштабе длины, может быть изотропным на другом (обычно более крупном) масштабе длины. Например, большинство металлов поликристаллические с очень маленькими зерна. Каждое из отдельных зерен может быть анизотропным, но если материал в целом содержит множество случайно ориентированных зерен, то его измеренные механические свойства будут средним значением свойств по всем возможным ориентациям отдельных зерен.

Ортотропия в физике

Анизотропные материальные отношения

Материальное поведение представлено в физических теориях учредительные отношения. Большой класс физического поведения может быть представлен линейными моделями материалов, которые имеют форму второго порядка. тензор. Тензор материала обеспечивает связь между двумя векторов и может быть записано как

${displaystyle mathbf {f} = {oldsymbol {K}} cdot mathbf {d}}$

куда ${displaystyle mathbf {d}, mathbf {f}}$ два вектора, представляющие физические величины, и ${displaystyle {oldsymbol {K}}}$ - материальный тензор второго порядка. Если мы выразим указанное выше уравнение через компоненты относительно ортонормированный система координат, мы можем написать

${displaystyle f_ {i} = K_ {ij} ~ d_ {j} ~.}$

Суммирование по повторяющимся индексам было принято в приведенном выше соотношении. В матричной форме имеем

${displaystyle {underline {mathbf {f}}} = {underline {underline {oldsymbol {K}}}} ~ {underline {mathbf {d}}} подразумевает {egin {bmatrix} f_ {1} f_ {2} f_ {3} end {bmatrix}} = {egin {bmatrix} K_ {11} & K_ {12} & K_ {13} K_ {21} & K_ {22} & K_ {23} K_ {31} & K_ {32} & K_ {33} end {bmatrix}} {egin {bmatrix} d_ {1} d_ {2} d_ {3} end {bmatrix}}}$

Примеры физических проблем, соответствующих вышеуказанному шаблону, перечислены в таблице ниже.^[2]

Проблема	${displaystyle mathbf {f}}$	${displaystyle mathbf {d}}$	${displaystyle {oldsymbol {K}}}$
Электрическая проводимость	Электрический ток ${displaystyle mathbf {J}}$	Электрическое поле ${displaystyle mathbf {E}}$	Электрическая проводимость ${displaystyle {oldsymbol {sigma}}}$
Диэлектрики	Электрическое смещение ${displaystyle mathbf {D}}$	Электрическое поле ${displaystyle mathbf {E}}$	Электрическая проницаемость ${displaystyle {oldsymbol {varepsilon}}}$
Магнетизм	Магнитная индукция ${displaystyle mathbf {B}}$	Магнитное поле ${displaystyle mathbf {H}}$	Магнитная проницаемость ${displaystyle {oldsymbol {mu}}}$
Теплопроводность	Поток горячего воздуха ${displaystyle mathbf {q}}$	Температурный градиент ${displaystyle - {oldsymbol {abla}} T}$	Теплопроводность ${displaystyle {oldsymbol {kappa}}}$
Распространение	Частицы поток ${displaystyle mathbf {J}}$	Градиент концентрации ${displaystyle - {oldsymbol {abla}} c}$	Диффузность ${displaystyle {oldsymbol {D}}}$
Поток в пористая среда	Утяжеленная жидкость скорость ${displaystyle eta _ {mu} mathbf {v}}$	Градиент давления ${displaystyle {oldsymbol {abla}} P}$	Проницаемость для жидкости ${displaystyle {oldsymbol {kappa}}}$

Условие симметрии материала

Матрица материалов ${displaystyle {underline {underline {oldsymbol {K}}}}}$ обладает симметрией относительно данного ортогональное преобразование (${displaystyle {oldsymbol {A}}}$), если он не изменяется при таком преобразовании. Для неизменности свойств материала при таком преобразовании нам потребуется

${displaystyle {oldsymbol {A}} cdot mathbf {f} = {oldsymbol {K}} cdot ({oldsymbol {A}} cdot {oldsymbol {d}}) подразумевает mathbf {f} = ({oldsymbol {A}} ^ {-1} cdot {oldsymbol {K}} cdot {oldsymbol {A}}) cdot {oldsymbol {d}}}$

Следовательно, условие симметрии материала (используя определение ортогонального преобразования)

${displaystyle {oldsymbol {K}} = {oldsymbol {A}} ^ {- 1} cdot {oldsymbol {K}} cdot {oldsymbol {A}} = {oldsymbol {A}} ^ {T} cdot {oldsymbol {K }} cdot {oldsymbol {A}}}$

Ортогональные преобразования могут быть представлены в декартовых координатах как ${displaystyle 3 imes 3}$ матрица ${displaystyle {underline {underline {oldsymbol {A}}}}}$ данный

${displaystyle {underline {underline {oldsymbol {A}}}} = {egin {bmatrix} A_ {11} & A_ {12} & A_ {13} A_ {21} & A_ {22} & A_ {23} A_ {31}) & A_ {32} & A_ {33} конец {bmatrix}} ~.}$

Следовательно, условие симметрии можно записать в матричной форме как

${displaystyle {underline {underline {oldsymbol {K}}}}} = {underline {underline {underline {{oldsymbol {A}} ^ {T}}}} ~ {underline {underline {oldsymbol {K}}}} ~ {underline { подчеркните {oldsymbol {A}}}}}$

Свойства ортотропных материалов

Ортотропный материал имеет три ортогональный плоскости симметрии. Если мы выберем ортонормированную систему координат так, чтобы оси совпадали с нормалями к трем плоскостям симметрии, матрицы преобразования будут

${displaystyle {underline {underline {{oldsymbol {A}} _ {1}}}} = {egin {bmatrix} -1 & 0 & 0 0 & 1 & 0 0 & 0 & 1end {bmatrix}} ~; ~~ {underline {underline {{oldsymbol {A}} } _ {2}}}} = {egin {bmatrix} 1 & 0 & 0 0 & -1 & 0 0 & 0 & 1end {bmatrix}} ~; ~~ {underline {underline {{oldsymbol {A}} _ {3}}}} = {egin {bmatrix} 1 & 0 & 0 0 & 1 & 0 0 & 0 & -1end {bmatrix}}}$

Можно показать, что если матрица ${displaystyle {underline {underline {oldsymbol {K}}}}}$ поскольку материал инвариантен при отражении относительно двух ортогональных плоскостей, то он также инвариантен при отражении относительно третьей ортогональной плоскости.

Рассмотрим отражение ${displaystyle {underline {underline {{oldsymbol {A}} _ {3}}}}}$ о ${displaystyle 1-2,}$ самолет. Тогда у нас есть

${displaystyle {underline {underline {oldsymbol {K}}}}} = {underline {underline {{oldsymbol {A}} _ {3} ^ {T}}}} ~ {underline {underline {oldsymbol {K}}}} ~ {underline {underline {{oldsymbol {A}} _ {3}}}} = {egin {bmatrix} K_ {11} & K_ {12} & - K_ {13} K_ {21} & K_ {22} & - K_ {23} - K_ {31} & - K_ {32} & K_ {33} end {bmatrix}}}$

Из приведенного выше соотношения следует, что ${displaystyle K_ {13} = K_ {23} = K_ {31} = K_ {32} = 0}$. Затем рассмотрим отражение ${displaystyle {underline {underline {{oldsymbol {A}} _ {2}}}}}$ о ${displaystyle 1-3,}$ самолет. Тогда у нас есть

${displaystyle {underline {underline {oldsymbol {K}}}} = {underline {underline {{oldsymbol {A}} _ {2} ^ {T}}}}} ~ {underline {underline {oldsymbol {K}}}} ~ {underline {underline {{oldsymbol {A}} _ {2}}}} = {egin {bmatrix} K_ {11} & - K_ {12} & 0 -K_ {21} & K_ {22} & 0 0 & 0 & K_ { 33} конец {bmatrix}}}$

Это означает, что ${displaystyle K_ {12} = K_ {21} = 0}$. Следовательно, свойства материала ортотропного материала описываются матрицей

${displaystyle {underline {underline {oldsymbol {K}}}} = {egin {bmatrix} K_ {11} & 0 & 0 0 & K_ {22} & 0 0 & 0 & K_ {33} end {bmatrix}}}$

Ортотропия при линейной упругости

Анизотропная эластичность

В линейная эластичность, связь между стресс и напряжение зависят от типа рассматриваемого материала. Это отношение известно как Закон Гука. Для анизотропных материалов закон Гука можно записать в виде^[3]

${displaystyle {oldsymbol {sigma}} = {mathsf {c}} cdot {oldsymbol {varepsilon}}}$

куда ${displaystyle {oldsymbol {sigma}}}$ это стресс тензор, ${displaystyle {oldsymbol {varepsilon}}}$ - тензор деформации, а ${displaystyle {mathsf {c}}}$ это эластичный тензор жесткости. Если тензоры в приведенном выше выражении описываются в терминах компонентов по отношению к ортонормированный система координат мы можем написать

${displaystyle sigma _ {ij} = c_ {ijkell} ~ varepsilon _ {kell}}$

где по повторяющимся индексам предполагалось суммирование. Поскольку тензоры напряжений и деформаций равны симметричный, а так как зависимость напряжения от деформации в линейной упругости может быть получена из функция плотности энергии деформации, для линейно-упругих материалов имеют место следующие симметрии

${displaystyle c_ {ijkell} = c_ {jikell} ~, ~~ c_ {ijkell} = c_ {ijell k} ~, ~~ c_ {ijkell} = c_ {kell ij} ~.}$

Из-за вышеуказанной симметрии зависимость напряжения от деформации для линейных упругих материалов может быть выражена в матричной форме как

${displaystyle {egin {bmatrix} sigma _ {11} sigma _ {22} sigma _ {33} sigma _ {23} sigma _ {31} sigma _ {12} end {bmatrix}} = {egin {bmatrix} c_ {1111} & c_ {1122} & c_ {1133} & c_ {1123} & c_ {1131} & c_ {1112} c_ {2211} & c_ {2222} & c_ {2233} & c_ {2223} & c_ {2231} & c_ { 2212} c_ {3311} & c_ {3322} & c_ {3333} & c_ {3323} & c_ {3331} & c_ {3312} c_ {2311} & c_ {2322} & c_ {2333} & c_ {2323} & c_ {2331} & c_ { 2312} c_ {3111} & c_ {3122} & c_ {3133} & c_ {3123} & c_ {3131} & c_ {3112} c_ {1211} & c_ {1222} & c_ {1233} & c_ {1223} & c_ {1231} & c_ { 1212} end {bmatrix}} {egin {bmatrix} varepsilon _ {11} varepsilon _ {22} varepsilon _ {33} 2varepsilon _ {23} 2varepsilon _ {31} 2varepsilon _ {12} end {bmatrix }}}$

Альтернативное представление в Обозначение Фойгта является

${displaystyle {egin {bmatrix} sigma _ {1} sigma _ {2} sigma _ {3} sigma _ {4} sigma _ {5} sigma _ {6} end {bmatrix}} = {egin {bmatrix} C_ {11} & C_ {12} & C_ {13} & C_ {14} & C_ {15} & C_ {16} C_ {12} & C_ {22} & C_ {23} & C_ {24} & C_ {25} & C_ { 26} C_ {13} & C_ {23} & C_ {33} & C_ {34} & C_ {35} & C_ {36} C_ {14} & C_ {24} & C_ {34} & C_ {44} & C_ {45} & C_ { 46} C_ {15} & C_ {25} & C_ {35} & C_ {45} & C_ {55} & C_ {56} C_ {16} & C_ {26} & C_ {36} & C_ {46} & C_ {56} & C_ { 66} end {bmatrix}} {egin {bmatrix} varepsilon _ {1} varepsilon _ {2} varepsilon _ {3} varepsilon _ {4} varepsilon _ {5} varepsilon _ {6} end {bmatrix }}}$

или же

${displaystyle {underline {underline {oldsymbol {sigma}}}}} = {underline {underline {mathsf {C}}}} ~ {underline {underline {oldsymbol {varepsilon}}}}}$

В матрица жесткости ${displaystyle {underline {underline {mathsf {C}}}}}$ в приведенном выше соотношении удовлетворяет точечная симметрия.^[4]

Условие симметрии материала

Матрица жесткости ${displaystyle {underline {underline {mathsf {C}}}}}$ удовлетворяет заданному условию симметрии, если он не изменяется при воздействии соответствующего ортогональное преобразование. Ортогональное преобразование может представлять симметрию относительно точка, ось, или самолет. Ортогональные преобразования в линейной упругости включают вращения и отражения, но не преобразования с изменением формы, и могут быть представлены в ортонормированных координатах с помощью ${displaystyle 3 imes 3}$ матрица ${displaystyle {underline {underline {mathbf {A}}}}}$ данный

${displaystyle {underline {underline {mathbf {A}}}} = {egin {bmatrix} A_ {11} & A_ {12} & A_ {13} A_ {21} & A_ {22} & A_ {23} A_ {31} & A_ {32} & A_ {33} конец {bmatrix}} ~.}$

В обозначениях Фойгта матрица преобразования для тензор напряжений можно выразить как ${displaystyle 6 imes 6}$ матрица ${displaystyle {underline {underline {{mathsf {A}} _ {sigma}}}}}$ данный^[4]

${displaystyle {underline {underline {{mathsf {A}} _ {sigma}}}} = {egin {bmatrix} A_ {11} ^ {2} & A_ {12} ^ {2} & A_ {13} ^ {2} & 2A_ {12} A_ {13} & 2A_ {11} A_ {13} & 2A_ {11} A_ {12} A_ {21} ^ {2} & A_ {22} ^ {2} & A_ {23} ^ {2} & 2A_ {22} A_ {23} & 2A_ {21} A_ {23} & 2A_ {21} A_ {22} A_ {31} ^ {2} & A_ {32} ^ {2} & A_ {33} ^ {2} & 2A_ { 32} A_ {33} и 2A_ {31} A_ {33} и 2A_ {31} A_ {32} A_ {21} A_ {31} и A_ {22} A_ {32} & A_ {23} A_ {33} и A_ {22 } A_ {33} + A_ {23} A_ {32} & A_ {21} A_ {33} + A_ {23} A_ {31} и A_ {21} A_ {32} + A_ {22} A_ {31} A_ {11} A_ {31} & A_ {12} A_ {32} & A_ {13} A_ {33} & A_ {12} A_ {33} + A_ {13} A_ {32} & A_ {11} A_ {33} + A_ {13} A_ {31} & A_ {11} A_ {32} + A_ {12} A_ {31} A_ {11} A_ {21} и A_ {12} A_ {22} & A_ {13} A_ {23} и A_ {12} A_ {23} + A_ {13} A_ {22} и A_ {11} A_ {23} + A_ {13} A_ {21} и A_ {11} A_ {22} + A_ {12} A_ {21} конец {bmatrix}}}$

Преобразование для тензор деформации имеет несколько иную форму из-за выбора обозначений. Эта матрица преобразования

${displaystyle {underline {underline {{mathsf {A}} _ {varepsilon}}}} = {egin {bmatrix} A_ {11} ^ {2} & A_ {12} ^ {2} & A_ {13} ^ {2} & A_ {12} A_ {13} & A_ {11} A_ {13} & A_ {11} A_ {12} A_ {21} ^ {2} & A_ {22} ^ {2} & A_ {23} ^ {2} & A_ {22} A_ {23} & A_ {21} A_ {23} & A_ {21} A_ {22} A_ {31} ^ {2} & A_ {32} ^ {2} & A_ {33} ^ {2} & A_ { 32} A_ {33} и A_ {31} A_ {33} & A_ {31} A_ {32} 2A_ {21} A_ {31} и 2A_ {22} A_ {32} и 2A_ {23} A_ {33} и A_ {22 } A_ {33} + A_ {23} A_ {32} & A_ {21} A_ {33} + A_ {23} A_ {31} и A_ {21} A_ {32} + A_ {22} A_ {31} 2A_ {11} A_ {31} и 2A_ {12} A_ {32} и 2A_ {13} A_ {33} и A_ {12} A_ {33} + A_ {13} A_ {32} и A_ {11} A_ {33} + A_ {13} A_ {31} & A_ {11} A_ {32} + A_ {12} A_ {31} 2A_ {11} A_ {21} и 2A_ {12} A_ {22} и 2A_ {13} A_ {23} и A_ {12} A_ {23} + A_ {13} A_ {22} и A_ {11} A_ {23} + A_ {13} A_ {21} и A_ {11} A_ {22} + A_ {12} A_ {21} конец {bmatrix}}}$

Можно показать, что ${displaystyle {underline {underline {{mathsf {A}} _ {varepsilon}}}} ^ {T} = {underline {underline {{mathsf {A}} _ {sigma}}}} ^ {- 1}}$.

Упругие свойства континуума инвариантны относительно ортогонального преобразования ${displaystyle {underline {underline {mathbf {A}}}}}$ если и только если^[4]

${displaystyle {underline {underline {mathsf {C}}}} = {underline {underline {{mathsf {A}} _ {varepsilon}}}} ^ {T} ~ {underline {underline {mathsf {C}}}} ~ {подчеркивание {подчеркивание {{mathsf {A}} _ {varepsilon}}}}}$

Матрицы жесткости и податливости в ортотропной эластичности

Ортотропный эластичный материал имеет три ортогональный плоскости симметрии. Если мы выберем ортонормированную систему координат так, чтобы оси совпадали с нормалями к трем плоскостям симметрии, матрицы преобразования будут

${displaystyle {underline {underline {mathbf {A} _ {1}}}} = {egin {bmatrix} -1 & 0 & 0 0 & 1 & 0 0 & 0 & 1end {bmatrix}} ~; ~~ {underline {underline {mathbf {mathbf {A} _ {2) }}}} = {egin {bmatrix} 1 & 0 & 0 0 & -1 & 0 0 & 0 & 1end {bmatrix}} ~; ~~ {underline {underline {underline {mathbf {A} _ {3}}}}} = {egin {bmatrix} 1 & 0 & 0 0 & 1 & 0 0 & 0 & -1end {bmatrix}}}$

Мы можем показать, что если матрица ${displaystyle {underline {underline {mathsf {C}}}}}$ если линейный упругий материал инвариантен относительно отражения относительно двух ортогональных плоскостей, то он также инвариантен относительно отражения относительно третьей ортогональной плоскости.

Если мы рассмотрим отражение ${displaystyle {underline {underline {mathbf {A} _ {3}}}}}$ о ${displaystyle 1-2,}$ самолет, то у нас есть

${displaystyle {underline {underline {{mathsf {A}} _ {varepsilon}}}} = {egin {bmatrix} 1 & 0 & 0 & 0 & 0 & 0 0 & 1 & 0 & 0 & 0 & 0 & 0 0 & 0 & 1 & 0 & 0 & 0 0 & 0 & 0 & -1 & 0 & 0 & 0 & 0 & 0 & 0} b & 0 & 0 & 0 & 0 & 0} {0 & 0 & 0 & 0 & 0 & 0}$

Тогда требование ${displaystyle {underline {underline {mathsf {C}}}} = {underline {underline {{mathsf {A}} _ {varepsilon}}}} ^ {T} ~ {underline {underline {mathsf {C}}}} ~ {подчеркивание {подчеркивание {{mathsf {A}} _ {varepsilon}}}}}$ подразумевает, что^[4]

${displaystyle {egin {bmatrix} C_ {11} & C_ {12} & C_ {13} & C_ {14} & C_ {15} & C_ {16} C_ {12} & C_ {22} & C_ {23} & C_ {24} & C_ { 25} & C_ {26} C_ {13} & C_ {23} & C_ {33} & C_ {34} & C_ {35} & C_ {36} C_ {14} & C_ {24} & C_ {34} & C_ {44} & C_ { 45} & C_ {46} C_ {15} & C_ {25} & C_ {35} & C_ {45} & C_ {55} & C_ {56} C_ {16} & C_ {26} & C_ {36} & C_ {46} & C_ { 56} & C_ {66} end {bmatrix}} = {egin {bmatrix} C_ {11} & C_ {12} & C_ {13} & - C_ {14} & - C_ {15} & C_ {16} C_ {12} & C_ {22} & C_ {23} & - C_ {24} & - C_ {25} & C_ {26} C_ {13} & C_ {23} & C_ {33} & - C_ {34} & - C_ {35} & C_ {36} - C_ {14} & - C_ {24} & - C_ {34} & C_ {44} & C_ {45} & - C_ {46} - C_ {15} & - C_ {25} & - C_ {35} & C_ {45} & C_ {55} & - C_ {56} C_ {16} & C_ {26} & C_ {36} & - C_ {46} & - C_ {56} & C_ {66} end {bmatrix} }}$

Вышеуказанное требование может быть выполнено, только если

${displaystyle C_ {14} = C_ {15} = C_ {24} = C_ {25} = C_ {34} = C_ {35} = C_ {46} = C_ {56} = 0 ~.}$

Рассмотрим теперь отражение ${displaystyle {underline {underline {mathbf {A} _ {2}}}}}$ о ${displaystyle 1-3,}$ самолет. В таком случае

${displaystyle {underline {underline {{mathsf {A}} _ {varepsilon}}}} = {egin {bmatrix} 1 & 0 & 0 & 0 & 0 & 0 0 & 1 & 0 & 0 & 0 & 0 0 & 0 & 1 & 0 & 0 & 0 0 & 0 & 0 & -1 & 0 & 0 & 0 & 0 & 0 & 0} {0 & 0 & 0 & 0 & 0} {0 & 0 & 0 & 0 & 0 & 0} {0 & 0 & 0 & 0 & 0 & 0}$

Снова используя условие инвариантности, получаем дополнительное требование:

${displaystyle C_ {16} = C_ {26} = C_ {36} = C_ {45} = 0 ~.}$

Никакой дополнительной информации получить нельзя, поскольку отражение относительно третьей плоскости симметрии не является независимым от отражений относительно плоскостей, которые мы уже рассмотрели. Следовательно, матрица жесткости ортотропного линейно-упругого материала может быть записана как

${displaystyle {underline {underline {mathsf {C}}}} = {egin {bmatrix} C_ {11} & C_ {12} & C_ {13} & 0 & 0 & 0 C_ {12} & C_ {22} & C_ {23} & 0 & 0 & 0 C_ { 13} & C_ {23} & C_ {33} & 0 & 0 & 0 0 & 0 & 0 & C_ {44} & 0 & 0 0 & 0 & 0 & 0 & 0 & C_ {55} & 0 0 & 0 & 0 & 0 & 0 & 0 & C_ {66} end {bmatrix}}}$

Обращение к этой матрице обычно записывается как^[5]

${displaystyle {underline {underline {mathsf {S}}}} = {egin {bmatrix} {frac {1} {E_ {m {1}}}}} & - {frac {u _ {m {21}}} { E_ {m {2}}}} & - {frac {u _ {m {31}}} {E_ {m {3}}}} & 0 & 0 & 0 - {frac {u _ {m {12}}} {E_ {m {1}}}} & {frac {1} {E_ {m {2}}}} & - {frac {u _ {m {32}}} {E_ {m {3}}}} & 0 & 0 & 0 - {frac {u _ {m {13}}} {E_ {m {1}}}} & - {frac {u _ {m {23}}} {E_ {m {2}}}} и {frac {1} {E_ {m {3}}}} & 0 & 0 & 0 0 & 0 & 0 & {frac {1} {G_ {m {23}}}} & 0 & 0 0 & 0 & 0 & 0 & 0 & {frac {1} {G_ {m {31}}}} & 0 0 & 0 & 0 & 0 & 0 & {frac {1} {G_ {m {12}}}} end {bmatrix}}}$

куда ${displaystyle {E} _ {m {i}},}$ это Модуль для младших вдоль оси ${displaystyle i}$, ${displaystyle G_ {m {ij}},}$ это модуль сдвига в направлении ${displaystyle j}$ на плоскости, нормаль которой направлена ${displaystyle i}$, и ${displaystyle u _ {m {ij}},}$ это Коэффициент Пуассона что соответствует сокращению в направлении ${displaystyle j}$ когда расширение применяется в направлении ${displaystyle i}$.

Оценки модулей ортотропных упругих материалов.

Соотношение деформация-напряжение для ортотропных линейных упругих материалов может быть записано в обозначениях Фойгта как

${displaystyle {underline {underline {oldsymbol {varepsilon}}}}} = {underline {underline {mathsf {S}}}} ~ {underline {underline {oldsymbol {sigma}}}}}$

где матрица соответствия ${displaystyle {underline {underline {mathsf {S}}}}}$ дан кем-то

${displaystyle {underline {underline {mathsf {S}}}} = {egin {bmatrix} S_ {11} & S_ {12} & S_ {13} & 0 & 0 & 0 S_ {12} & S_ {22} & S_ {23} & 0 & 0 & 0 & 0 S_ { 13} & S_ {23} & S_ {33} & 0 & 0 & 0 0 & 0 & 0 & S_ {44} & 0 & 0 0 & 0 & 0 & 0 & 0 & S_ {55} & 0 0 & 0 & 0 & 0 & 0 & 0 & S_ {66} end {bmatrix}}}$

Матрица соответствия симметричный и должно быть положительно определенный для плотность энергии деформации быть позитивным. Это следует из Критерий сильвестра что все основные несовершеннолетние матрицы положительны,^[6] т.е.

${displaystyle Delta _ {k}: = det ({underline {underline {{mathsf {S}} _ {k}}}})> 0}$

куда ${displaystyle {underline {underline {{mathsf {S}} _ {k}}}}}$ это ${displaystyle k imes k}$ главный подматрица из ${displaystyle {underline {underline {mathsf {S}}}}}$.

Потом,

${displaystyle {egin {align} Delta _ {1}> 0 & подразумевает quad S_ {11}> 0 Delta _ {2}> 0 & подразумевает quad S_ {11} S_ {22} -S_ {12} ^ {2}> 0 Дельта _ {3}> 0 и подразумевает четырехугольник (S_ {11} S_ {22} -S_ {12} ^ {2}) S_ {33} -S_ {11} S_ {23} ^ {2} + 2S_ {12} S_ {23} S_ {13} -S_ {22} S_ {13} ^ {2}> 0 Delta _ {4}> 0 & подразумевает quad S_ {44} Delta _ {3}> 0 подразумевает S_ {44}> 0 Delta _ {5}> 0 & подразумевает quad S_ {44} S_ {55} Delta _ {3}> 0 подразумевает S_ {55}> 0 Delta _ {6}> 0 и подразумевает quad S_ {44} S_ {55} S_ {66} Delta _ {3}> 0 подразумевает S_ {66}> 0end {выравнивается}}}$

Мы можем показать, что из этого набора условий следует, что^[7]

${displaystyle S_ {11}> 0 ~, ~~ S_ {22}> 0 ~, ~~ S_ {33}> 0 ~, ~~ S_ {44}> 0 ~, ~~ S_ {55}> 0 ~, ~~ S_ {66}> 0}$

или же

${displaystyle E_ {1}> 0, E_ {2}> 0, E_ {3}> 0, G_ {12}> 0, G_ {23}> 0, G_ {13}> 0}$

Однако аналогичные нижние границы не могут быть поставлены на значения коэффициентов Пуассона. ${displaystyle u _ {ij}}$.^[6]

Смотрите также

• Анизотропия
• Стресс (механика)
• Теория бесконечно малых деформаций
• Теория конечных деформаций
• Закон Гука

Рекомендации

дальнейшее чтение

• Уравнения моделирования ортотропии из OOFEM Раздел руководства по Matlib.
• Закон Гука для ортотропных материалов