WikiDer > Забитый поток

Choked flow

Забитый поток - эффект сжимаемого потока. Параметр, который становится «заблокированным» или «ограниченным», - это скорость жидкости.

Забитый поток - это гидродинамика состояние, связанное с эффект Вентури. Когда текущая жидкость при заданном давление и температура проходит через сужение (например, горло сходящееся-расходящееся сопло или клапан в трубка) в среду с более низким давлением скорость жидкости увеличивается. При изначально дозвуковых условиях выше по потоку сохранение массы принцип требует жидкости скорость увеличиваться по мере прохождения через меньшую площадь поперечного сечения сужения. В то же время эффект Вентури вызывает снижение статического давления и, следовательно, плотности в месте сужения. Забитый поток является ограничивающим условием, при котором массовый расход не будет увеличиваться при дальнейшем уменьшении давления на выходе при фиксированных значениях давления и температуры на входе.

Для однородных жидкостей физическая точка, в которой происходит запирание адиабатический условия, когда скорость плоскости выхода на звуковой условия; т.е. на число Маха из 1.^[1]^[2]^[3] При закупорке потока массовый расход может быть увеличен только за счет увеличения плотности на входе и в точке заслонки.

Блокированный поток газов полезен во многих инженерных приложениях, поскольку массовый расход не зависит от давления на выходе и зависит только от температуры и давления и, следовательно, плотности газа на стороне входа сужения. В условиях засорения клапаны и откалиброванные диафрагмы может использоваться для получения желаемого массового расхода.

Забитый поток в жидкостях

Если жидкость является жидкостью, возникает другой тип ограничивающего условия (также известный как закупорка потока), когда эффект Вентури Воздействие на поток жидкости через ограничение вызывает снижение давления жидкости сверх ограничения до уровня ниже давления жидкости. давление газа при преобладающей температуре жидкости. В этот момент жидкость частично будет вспышка в пузырьки пара и последующее схлопывание пузырьков вызывает кавитация. Кавитация довольно шумная и может быть достаточно сильной, чтобы физически повредить клапаны, трубы и связанное с ними оборудование. Фактически, образование пузырьков пара в ограничителе предотвращает дальнейшее увеличение потока.^[4]^[5]

Массовый расход газа в условиях дросселирования

Все газы поступают от источников с более высоким давлением выше по потоку к источникам с более низким давлением ниже по потоку. Есть несколько ситуаций, в которых возникает закупорка потока, например, изменение поперечного сечения в сопло де Лаваля или поток через диафрагма. Здесь наиболее важным является то, где рассчитать скорость сужения потока: до или после сопла или отверстия. Задерживаемая скорость всегда наблюдается перед отверстием или соплом, и эта скорость обычно меньше скорости звука в воздухе. Другой важный аспект заключается в том, что это фактическая скорость восходящей жидкости. Следовательно, фактический объемный расход выше по потоку при расширении до давления ниже по потоку приведет к более фактическому объемному расходу для условий ниже по потоку. Таким образом, общая скорость утечки при измерении в условиях ниже по потоку должна учитывать этот факт. Когда эта ограниченная скорость достигает массового расхода от входа к выходу, она все еще может быть увеличена, если давление выше по потоку увеличивается. Однако это значение скорости с дросселированием будет поддерживать фактический объемный расход (фактический расход газа и, следовательно, скорость) неизменным независимо от давления на выходе при условии, что преобладают условия с дросселированием.

Задыхание при изменении поперечного сечения потока

Предполагая идеальное поведение газа, установившийся дроссельный поток возникает, когда давление на выходе падает ниже критического значения. ${ displaystyle p ^ {*}}$ . Это критическое значение можно рассчитать из уравнения безразмерного отношения критического давления^[6]

{ displaystyle { frac {p ^ {*}} {p_ {0}}} = left ({ frac {2} { gamma +1}} right) ^ { frac { gamma} { гамма -1}}}

,

куда ${ displaystyle gamma}$ это коэффициент теплоемкости ${ displaystyle c_ {p} / c_ {v}}$ газа и где ${ displaystyle p_ {0}}$ - полное (застойное) давление на входе.

Для воздуха с коэффициентом теплоемкости ${ displaystyle gamma = 1,4}$ , тогда ${ displaystyle p ^ {*} = 0,528p_ {0}}$ ; другие газы имеют ${ displaystyle gamma}$ в диапазоне от 1,09 (например, бутан) до 1,67 (одноатомные газы), поэтому степень критического давления варьируется в диапазоне ${ displaystyle 0,487$ Это означает, что, в зависимости от газа, засорение потока обычно происходит, когда статическое давление ниже по потоку падает ниже 0,487-0,587 абсолютного давления в стоячей емкости выше по потоку.

Когда скорость газа ограничена, уравнение для массовый расход является:^[1]^[2]^[3]

{ displaystyle { dot {m}} = C_ {d} A { sqrt { gamma rho _ {0} P_ {0} left ({ frac {2} { gamma +1}} right ) ^ { frac { gamma +1} { gamma -1}}}}}

Где:
${ displaystyle { dot {m}}}$ ,	массовый расход, в кг / с
${ displaystyle C_ {d}}$ ,	коэффициент расхода, безразмерный
${ displaystyle A}$ ,	площадь сечения сливного отверстия, м²
${ displaystyle gamma}$ ,	${ displaystyle { frac {c_ {p}} {c_ {v}}}}$ (Коэффициент теплоемкости) газа
${ displaystyle c_ {p}}$ ,	удельная теплоемкость газа при постоянном давлении
${ displaystyle c_ {v}}$ ,	удельная теплоемкость газа при постоянном объеме
${ displaystyle rho _ {0}}$ ,	реальная плотность газа (общая) при полном давлении ${ displaystyle P_ {0}}$ и общая температура ${ displaystyle T_ {0}}$ , кг / м³
${ displaystyle P_ {0}}$ ,	абсолютное полное давление газа на входе в Па или кг / м · с²
${ displaystyle T_ {0}}$ ,	Абсолютная общая температура газа на входе, в K

Массовый расход в первую очередь зависит от площади поперечного сечения. ${ displaystyle A}$ горловины сопла и давления на входе ${ displaystyle P}$ , и слабо зависит от температуры ${ displaystyle T}$ . Скорость вообще не зависит от давления на выходе. Все остальные члены являются константами, которые зависят только от состава материала в потоке. Хотя скорость газа достигает максимума и блокируется, массовый расход не ограничивается.. Массовый расход может быть увеличен, если давление на входе увеличивается, поскольку это увеличивает плотность газа, входящего в отверстие.

Значение ${ displaystyle C_ {d}}$ можно рассчитать, используя следующее выражение:

{ displaystyle C_ {d} = { frac { dot {m}} {A { sqrt {2 rho Delta P}}}}}}

Где:
${ displaystyle C_ {d}}$ ,	коэффициент расхода через сужение (безразмерный)
${ displaystyle A}$ ,	площадь сечения сужения потока (квадрат единицы длины)
${ displaystyle { dot {m}}}$ ,	массовый расход жидкости через сужение (единица массы жидкости в единицу времени)
${ displaystyle rho}$ ,	плотность жидкости (единица массы на единицу объема)
${ displaystyle Delta P}$ ,	перепад давления на сужении (единица силы на единицу площади)

Приведенные выше уравнения рассчитывают массовый расход в установившемся режиме для давления и температуры, существующих в верхнем по потоку источнике давления.

Если газ выпускается из закрытого сосуда высокого давления, приведенные выше уравнения установившегося состояния могут использоваться для аппроксимации исходный массовый расход. Впоследствии массовый расход будет уменьшаться во время разгрузки по мере опустошения емкости источника и уменьшения давления в емкости. Расчет скорости потока в зависимости от времени с момента начала разряда намного сложнее, но более точен. В Интернете объясняются и сравниваются два эквивалентных метода выполнения таких вычислений.^[7]

Техническая литература может быть очень запутанной, потому что многие авторы не могут объяснить, используют ли они постоянную универсального закона газа R, которая применяется к любому идеальный газ или используют ли они постоянную закона газа R_s что применимо только к определенному отдельному газу. Связь между двумя константами - R_s = R / M, где M - молекулярная масса газа.

Эффекты реального газа

Если условия на входе таковы, что газ нельзя рассматривать как идеальный, не существует уравнения в замкнутой форме для оценки массового расхода с засорением. Вместо этого расширение газа следует рассчитывать на основе таблиц свойств реального газа, в которых расширение происходит при постоянной энтальпии.^{[нужна цитата]}

Минимальный коэффициент давления, необходимый для возникновения дроссельного потока

Минимальные соотношения давлений, требуемые для возникновения условий дросселирования (когда протекают некоторые типичные промышленные газы), представлены в таблице 1. Отношения были получены с использованием критерия, согласно которому поток дросселирования возникает, когда отношение абсолютного давления на входе к абсолютному давлению на выходе составляет равно или больше чем ${ Displaystyle (2 / [ гамма +1]) ^ {- гамма / ( гамма -1)}}$ , куда ${ displaystyle gamma}$ это коэффициент удельной теплоемкости газа. Минимальное соотношение давлений можно понимать как отношение между давлением на входе и давлением в горловине сопла, когда газ движется со скоростью 1 Мах; если давление на входе слишком низкое по сравнению с давлением на выходе, звуковой поток не может возникнуть в горловине.

Таблица 1
Газ	${ displaystyle gamma = { frac {c_ {p}} {c_ {v}}}}$ ^[8]^[9]	Мин. п_ты/П_d для забитого потока
Сухой воздух	1.400 при 20 ° C	1.893
Азот	1,404 при 15 ° C	1.895
Кислород	1.400 при 20 ° C	1.893
Гелий	1,660 при 20 ° C	2.049
Водород	1,410 при 20 ° C	1.899
Метан	1.307	1.837
Пропан	1.131	1.729
Бутан	1.096	1.708
Аммиак	1,310 при 15 ° C	1.838
Хлор	1.355	1.866
Диоксид серы	1,290 при 15 ° C	1.826
Монооксид углерода	1.404	1.895
Углекислый газ	1.30	1.83

Примечания:

п_ты, абсолютное давление газа на входе
п_d, абсолютное давление газа на выходе

Форсунки Вентури с восстановлением давления

При потоке через сопло Вентури достигается гораздо более низкое давление в сопле, чем давление на выходе. Следовательно, степень сжатия представляет собой сравнение между давлением на входе и давлением в сопле. Следовательно, поток через трубку Вентури может достигать 1 Маха при гораздо более низком соотношении между входом и выходом.^[10]

Отверстия с тонкой пластиной

Поток реальных газов через отверстия в тонкой пластине никогда не перекрывается полностью. Массовый расход через отверстие продолжает увеличиваться по мере того, как давление на выходе понижается до идеального вакуума, хотя массовый расход увеличивается медленно, когда давление на выходе уменьшается ниже критического давления.^[11] Каннингем (1951) впервые обратил внимание на тот факт, что через стандартное тонкое отверстие с квадратными краями не может возникать закупоренный поток.^[12]^[13]

Схема потока

Рисунок 1. Схемы потоков

На рисунке 1а показан поток через сопло, когда он полностью дозвуковой (т.е. сопло не засорено). Поток в камере ускоряется по мере того, как он сходится к горловине, где он достигает своей максимальной (дозвуковой) скорости в горловине. Затем поток замедляется через расширяющуюся секцию и выходит в окружающую среду в виде дозвуковой струи. Снижение обратное давлениев этом состоянии увеличит скорость потока во всем сопле.^[14]

Когда противодавление, p_б, достаточно занижена, скорость потока в горловине составляет 1 Мах, как показано на рисунке 1b. Схема потока точно такая же, как и в дозвуковом потоке, за исключением того, что скорость потока в горловине только что достигла 1 Маха. Теперь поток через сопло блокируется, поскольку дальнейшее снижение противодавления не может сдвинуть точку M = 1. подальше от горла. Однако картина потока в расширяющейся части действительно изменяется по мере дальнейшего снижения противодавления.^[14]

Как p_б опускается ниже уровня, необходимого для перекрытия потока, сразу после горловины образуется область сверхзвукового потока. В отличие от дозвукового потока, сверхзвуковой поток ускоряется по мере удаления от горловины. Эта область сверхзвукового ускорения завершается нормальной ударной волной. Ударная волна вызывает почти мгновенное замедление потока до дозвуковой скорости. Этот дозвуковой поток затем замедляется через оставшуюся часть расширяющейся секции и истекает в виде дозвуковой струи. В этом режиме, если вы уменьшаете или увеличиваете противодавление, вы перемещаете ударную волну (увеличиваете длину сверхзвукового потока в расширяющейся части перед ударной волной) горловины.^[14]

Если р_б достаточно опущен, ударная волна будет сидеть на выходе из сопла (рисунок 1d). Из-за очень длинной области ускорения (по всей длине сопла) скорость потока достигает максимума непосредственно перед фронтом скачка. Однако после скачка уплотнения течение в струе будет дозвуковым.^[14]

Снижение противодавления приводит к тому, что ударная волна изгибается в струю (рис. 1e), и в струе создается сложная картина ударов и отражений, которая будет включать смесь дозвукового и сверхзвукового потока, или (если противодавление достаточно низкий) поток просто сверхзвуковой. Поскольку скачок уплотнения больше не перпендикулярен потоку вблизи стенок сопла, он отклоняет поток внутрь, когда он покидает выход, создавая первоначально сжимающуюся струю. Это называется чрезмерно расширенным потоком, потому что в этом случае давление на выходе из сопла ниже, чем давление в окружающей среде (противодавление), то есть поток слишком сильно расширен соплом.^[14]

А ф

Забитый поток - эффект сжимаемого потока. Параметр, который становится «заблокированным» или «ограниченным», - это скорость жидкости.

Забитый поток - это гидродинамика состояние, связанное с эффект Вентури. Когда текущая жидкость при заданном давление и температура проходит через сужение (например, горло сходящееся-расходящееся сопло или клапан в трубка) в среду с более низким давлением скорость жидкости увеличивается. При изначально дозвуковых условиях выше по потоку сохранение массы принцип требует жидкости скорость увеличиваться по мере прохождения через меньшую площадь поперечного сечения сужения. В то же время эффект Вентури вызывает снижение статического давления и, следовательно, плотности в месте сужения. Забитый поток является ограничивающим условием, при котором массовый расход не будет увеличиваться при дальнейшем уменьшении давления на выходе при фиксированных значениях давления и температуры на входе.

Для однородных жидкостей физическая точка, в которой происходит запирание адиабатический условия, когда скорость плоскости выхода равна звуковой условия; т.е. на число Маха из 1.^[1]^[2]^[3] При закупорке потока массовый расход может быть увеличен только за счет увеличения плотности на входе и в точке заслонки.

Блокированный поток газов полезен во многих инженерных приложениях, поскольку массовый расход не зависит от давления на выходе и зависит только от температуры и давления и, следовательно, плотности газа на стороне входа сужения. В условиях засорения клапаны и откалиброванные диафрагмы может использоваться для получения желаемого массового расхода.

Забитый поток в жидкостях

Если жидкость является жидкостью, возникает другой тип ограничивающего условия (также известный как закупорка потока), когда эффект Вентури Воздействие на поток жидкости через ограничение вызывает снижение давления жидкости сверх ограничения до уровня ниже давления жидкости. давление газа при преобладающей температуре жидкости. В этот момент жидкость частично будет вспышка в пузырьки пара и последующее схлопывание пузырьков вызывает кавитация. Кавитация довольно шумная и может быть достаточно сильной, чтобы физически повредить клапаны, трубы и связанное с ними оборудование. Фактически, образование пузырьков пара в ограничителе предотвращает дальнейшее увеличение потока.^[15]^[16]

Массовый расход газа в условиях дросселирования

Все газы текут от источников с более высоким давлением выше по потоку к источникам с более низким давлением ниже по потоку. Есть несколько ситуаций, в которых возникает закупоривание потока, например, изменение поперечного сечения в сопло де Лаваля или поток через диафрагма. Здесь наиболее важным является то, где рассчитать скорость сужения потока: до или после сопла или отверстия. Задержанная скорость всегда наблюдается перед отверстием или соплом, и эта скорость обычно меньше скорости звука в воздухе. Другой важный аспект заключается в том, что это фактическая скорость восходящей жидкости. Следовательно, фактический объемный расход выше по потоку, когда он расширен до давления ниже по потоку, приведет к более фактическому объемному расходу для условий ниже по потоку. Таким образом, общая скорость утечки при измерении в условиях ниже по потоку должна учитывать этот факт. Когда эта ограниченная скорость достигает массового расхода от входа к выходу, она все еще может быть увеличена, если давление выше по потоку увеличивается. Однако это значение скорости с дросселированием будет поддерживать фактический объемный расход (фактический расход газа и, следовательно, скорость) неизменным независимо от давления на выходе при условии, что преобладают условия с дросселированием.

Задыхание при изменении поперечного сечения потока

Предполагая идеальное поведение газа, установившийся дроссельный поток возникает, когда давление на выходе падает ниже критического значения. ${ displaystyle p ^ {*}}$ . Это критическое значение можно рассчитать из уравнения безразмерного отношения критического давления^[17]

{ displaystyle { frac {p ^ {*}} {p_ {0}}} = left ({ frac {2} { gamma +1}} right) ^ { frac { gamma} { гамма -1}}}

,

куда ${ displaystyle gamma}$ это коэффициент теплоемкости ${ displaystyle c_ {p} / c_ {v}}$ газа и где ${ displaystyle p_ {0}}$ - полное (застойное) давление на входе.

Для воздуха с коэффициентом теплоемкости ${ displaystyle gamma = 1,4}$ , тогда ${ displaystyle p ^ {*} = 0,528p_ {0}}$ ; другие газы имеют ${ displaystyle gamma}$ в диапазоне от 1,09 (например, бутан) до 1,67 (одноатомные газы), поэтому степень критического давления варьируется в диапазоне ${ displaystyle 0,487$ Это означает, что, в зависимости от газа, засорение потока обычно происходит, когда статическое давление ниже по потоку падает ниже 0,487-0,587 абсолютного давления в стоячей емкости выше по потоку.

Когда скорость газа ограничена, уравнение для массовый расход является:^[1]^[2]^[3]

{ displaystyle { dot {m}} = C_ {d} A { sqrt { gamma rho _ {0} P_ {0} left ({ frac {2} { gamma +1}} right ) ^ { frac { gamma +1} { gamma -1}}}}}

Где:
${ displaystyle { dot {m}}}$ ,	массовый расход, в кг / с
${ displaystyle C_ {d}}$ ,	коэффициент расхода, безразмерный
${ displaystyle A}$ ,	площадь сечения сливного отверстия, м²
${ displaystyle gamma}$ ,	${ displaystyle { frac {c_ {p}} {c_ {v}}}}$ (Коэффициент теплоемкости) газа
${ displaystyle c_ {p}}$ ,	удельная теплоемкость газа при постоянном давлении
${ displaystyle c_ {v}}$ ,	удельная теплоемкость газа при постоянном объеме
${ displaystyle rho _ {0}}$ ,	реальная плотность газа (общая) при полном давлении ${ displaystyle P_ {0}}$ и общая температура ${ displaystyle T_ {0}}$ , кг / м³
${ displaystyle P_ {0}}$ ,	абсолютное полное давление газа на входе в Па или кг / м · с²
${ displaystyle T_ {0}}$ ,	Абсолютная общая температура газа на входе, в K

Массовый расход в первую очередь зависит от площади поперечного сечения. ${ displaystyle A}$ горловины сопла и давления на входе ${ displaystyle P}$ , и слабо зависит от температуры ${ displaystyle T}$ . Скорость вообще не зависит от давления на выходе. Все остальные члены являются константами, которые зависят только от состава материала в потоке. Хотя скорость газа достигает максимума и блокируется, массовый расход не ограничивается.. Массовый расход может быть увеличен, если давление на входе увеличивается, поскольку это увеличивает плотность газа, поступающего в отверстие.

Значение ${ displaystyle C_ {d}}$ можно рассчитать, используя следующее выражение:

{ displaystyle C_ {d} = { frac { dot {m}} {A { sqrt {2 rho Delta P}}}}}

Где:
${ displaystyle C_ {d}}$ ,	коэффициент расхода через сужение (безразмерный)
${ displaystyle A}$ ,	площадь сечения сужения потока (квадрат единицы длины)
${ displaystyle { dot {m}}}$ ,	массовый расход жидкости через сужение (единица массы жидкости в единицу времени)
${ displaystyle rho}$ ,	плотность жидкости (единица массы на единицу объема)
${ displaystyle Delta P}$ ,	перепад давления на сужении (единица силы на единицу площади)

Приведенные выше уравнения рассчитывают массовый расход в установившемся режиме для давления и температуры, существующих в верхнем по потоку источнике давления.

Если газ выпускается из закрытого сосуда высокого давления, приведенные выше уравнения установившегося состояния могут использоваться для аппроксимации исходный массовый расход. Впоследствии массовый расход будет уменьшаться во время разгрузки по мере опустошения резервуара источника и уменьшения давления в резервуаре. Расчет скорости потока в зависимости от времени с момента начала разряда намного сложнее, но более точен. В Интернете объясняются и сравниваются два эквивалентных метода выполнения таких вычислений.^[18]

Техническая литература может быть очень запутанной, потому что многие авторы не могут объяснить, используют ли они постоянную универсального закона газа R, которая применяется к любому идеальный газ или используют ли они постоянную закона газа R_s что применимо только к определенному отдельному газу. Связь между двумя константами - R_s = R / M, где M - молекулярная масса газа.

Эффекты реального газа

Если условия на входе таковы, что газ нельзя рассматривать как идеальный, не существует уравнения в замкнутой форме для оценки массового расхода с засорением. Вместо этого расширение газа следует рассчитывать на основе таблиц свойств реального газа, в которых расширение происходит при постоянной энтальпии.^{[нужна цитата]}

Минимальный коэффициент давления, необходимый для возникновения дроссельного потока

Минимальные соотношения давлений, требуемые для возникновения условий дросселирования (когда протекают некоторые типичные промышленные газы), представлены в таблице 1. Отношения были получены с использованием критерия, согласно которому поток дросселирования возникает, когда отношение абсолютного давления на входе к абсолютному давлению на выходе составляет равно или больше чем ${ Displaystyle (2 / [ гамма +1]) ^ {- гамма / ( гамма -1)}}$ , куда ${ displaystyle gamma}$ это коэффициент удельной теплоемкости газа. Минимальная степень давления может пониматься как отношение между давлением на входе и давлением в горловине сопла, когда газ движется со скоростью 1 Мах; если давление на входе слишком низкое по сравнению с давлением на выходе, звуковой поток не может возникнуть в горловине.

Таблица 1
Газ	${ displaystyle gamma = { frac {c_ {p}} {c_ {v}}}}$ ^[19]^[20]	Мин. п_ты/П_d для забитого потока
Сухой воздух	1.400 при 20 ° C	1.893
Азот	1,404 при 15 ° C	1.895
Кислород	1.400 при 20 ° C	1.893
Гелий	1,660 при 20 ° C	2.049
Водород	1,410 при 20 ° C	1.899
Метан	1.307	1.837
Пропан	1.131	1.729
Бутан	1.096	1.708
Аммиак	1,310 при 15 ° C	1.838
Хлор	1.355	1.866
Диоксид серы	1,290 при 15 ° C	1.826
Монооксид углерода	1.404	1.895
Углекислый газ	1.30	1.83

Примечания:

п_ты, абсолютное давление газа на входе
п_d, абсолютное давление газа на выходе

Форсунки Вентури с восстановлением давления

При потоке через сопло Вентури достигается гораздо более низкое давление в сопле, чем давление на выходе. Следовательно, степень сжатия представляет собой сравнение между давлением на входе и давлением в сопле. Следовательно, поток через трубку Вентури может достигать 1 Маха при гораздо более низком соотношении на входе и выходе.^[21]

Отверстия с тонкой пластиной

Поток реальных газов через отверстия в тонкой пластине никогда не перекрывается полностью. Массовый расход через отверстие продолжает увеличиваться по мере того, как давление на выходе снижается до идеального вакуума, хотя массовый расход увеличивается медленно, когда давление на выходе уменьшается ниже критического давления.^[11] Каннингем (1951) впервые обратил внимание на тот факт, что через стандартное тонкое отверстие с квадратными краями не может возникать закупоренный поток.^[22]^[23]

Условия вакуума

В случае давления воздуха на входе при атмосферном давлении и в условиях вакуума после отверстия как скорость воздуха, так и массовый расход становятся ограниченными или ограниченными, когда скорость звука достигается через отверстие.

Схема потока

Рисунок 1. Схемы потоков

На рисунке 1а показан поток через сопло, когда он полностью дозвуковой (т.е. сопло не засорено). Поток в камере ускоряется по мере того, как он сходится к горловине, где он достигает своей максимальной (дозвуковой) скорости в горловине. Затем поток замедляется через расширяющуюся секцию и выходит в окружающую среду в виде дозвуковой струи. Снижение обратное давлениев этом состоянии увеличит скорость потока во всем сопле.^[14]

Когда противодавление, p_б, достаточно занижена, скорость потока в горловине составляет 1 Мах, как показано на рисунке 1b. Схема потока точно такая же, как и в дозвуковом потоке, за исключением того, что скорость потока в горловине только что достигла 1 Маха. Теперь поток через сопло блокируется, поскольку дальнейшее снижение противодавления не может сдвинуть точку M = 1. подальше от горла. Однако картина потока в расширяющейся части действительно меняется по мере дальнейшего снижения противодавления.^[14]

Как p_б опускается ниже уровня, необходимого для перекрытия потока, сразу после горловины образуется область сверхзвукового потока. В отличие от дозвукового потока, сверхзвуковой поток ускоряется по мере удаления от горловины. Эта область сверхзвукового ускорения завершается нормальной ударной волной. Ударная волна вызывает почти мгновенное замедление потока до дозвуковой скорости. Этот дозвуковой поток затем замедляется через оставшуюся часть расширяющейся секции и истекает в виде дозвуковой струи. В этом режиме, если вы понижаете или увеличиваете противодавление, вы перемещаете ударную волну (увеличивая длину сверхзвукового потока в расширяющейся части перед скачком) горловины.^[14]

Если р_б достаточно опущен, ударная волна будет сидеть на выходе из сопла (рисунок 1d). Из-за очень длинной области ускорения (по всей длине сопла) скорость потока достигает максимума непосредственно перед фронтом скачка. Однако после скачка уплотнения течение в струе будет дозвуковым.^[14]

Снижение противодавления приводит к тому, что ударная волна изгибается в струю (рис. 1e), и в струе создается сложная картина ударов и отражений, которая будет включать смесь дозвукового и сверхзвукового потока, или (если противодавление достаточно низкий) поток просто сверхзвуковой. Поскольку скачок уплотнения больше не перпендикулярен потоку вблизи стенок сопла, он отклоняет поток внутрь, когда он покидает выход, создавая первоначально сжимающуюся струю. Это называется чрезмерно расширенным потоком, потому что в этом случае давление на выходе из сопла ниже, чем давление в окружающей среде (противодавление), то есть поток слишком сильно расширен соплом.^[14]

Дальнейшее снижение противодавления изменяет и ослабляет волновую картину в струе. В конце концов противодавление станет достаточно низким, так что теперь оно будет равно давлению на выходе из сопла. В этом случае волны в струе полностью исчезнут (рис. 1е), и струя будет равномерно сверхзвуковой. Эта ситуация, поскольку она часто бывает желательной, называется «расчетным условием».^[14]

Наконец, если противодавление еще больше снизится, мы создадим новый дисбаланс между давлением на выходе и противодавлением (давление на выходе больше, чем противодавление), рисунок 1g. В этой ситуации (называемой `` недорасширенной '') на выходе из сопла формируются так называемые волны расширения (которые вызывают постепенное вращение перпендикулярно осевому потоку и ускорение в струе), вначале поворачивая поток на краях струи наружу в виде шлейфа и устанавливая сложный волновой узор другого типа.^[14]

Смотрите также

Условия источника случайного выброса включает уравнения массового расхода для потоков газа без дросселирования.
Диафрагма включает вывод уравнения потока газа без дросселирования.
сопла де Лаваля представляют собой трубки Вентури, которые создают сверхзвуковые скорости газа, когда трубка и газ сначала сужаются, а затем трубка и газ расширяются за плоскость штуцера.
Сопла ракетных двигателей обсуждает, как рассчитать выходную скорость из сопел, используемых в ракетных двигателях.
Гидравлический прыжок.

внешняя ссылка

Забит поток газов
Разработка исходных моделей выбросов
Контроль размера ограничительного отверстия Выполните расчет диафрагмы и ограничительного диафрагмы для однофазного потока.

[Perry-1] а ^б ^c ^d Справочник инженеров-химиков Перри, Шестое издание, McGraw-Hill Co., 1984.

[Hazards-2] а ^б ^c ^d Справочник по процедурам анализа химической опасности, Приложение B, Федеральное агентство по чрезвычайным ситуациям, Министерство транспорта США и Агентство по охране окружающей среды США, 1989 г. Справочник по анализу химической опасности, Приложение B Щелкните значок PDF, подождите, а затем прокрутите вниз до страницы 391 из 520 страниц PDF.

[PGS2-3] а ^б ^c ^d Методы расчета физических эффектов выброса опасных веществ (жидкостей и газов), PGS2 CPR 14E, глава 2, Нидерландская организация прикладных научных исследований, Гаага, 2005 г. PGS2 CPR 14E В архиве 2007-08-09 на Wayback Machine

[4] "Прочтите страницу 2 этой брошюры" (PDF). Архивировано из оригинал (PDF) на 2016-07-05. Получено 2012-04-14.

[5] Справочник по регулирующему клапану Искать в документе для "Choked".

[6] Поттер и Виггерт, 2010, Механика жидкостей, 3-е изд. SI, Cengage.

[7] «Расчет аварийных выбросов из систем сжатого газа». В архиве из оригинала на 01.01.2015. Получено 2015-01-01.

[8] Перри, Роберт Х .; Грин, Дон В. (1984). Справочник инженеров-химиков Перри, Таблица 2-166, (6-е изд.). Компания McGraw-Hill. ISBN 0-07-049479-7.

[9] Филипс Петролеум Компани (1962). Справочные данные по углеводородам и нефтесерным соединениям (Второе издание, ред.). Филипс Петролеум Компани.

[10] ttps://ntrs.nasa.gov/archive/nasa/casi.ntrs.nasa.gov/19680011915.pdf

[thin_plate_1-11] а ^б Раздел 3 - Забитый поток

[12] Каннингем Р.Г., "Диафрагменные расходомеры со сверхкритическим сжимаемым потоком" Транзакции ASME, Vol. 73, стр. 625-638, 1951.

[13] Ричард В. Миллер (1996). Справочник по проектированию измерений расхода (Третье изд.). Макгроу Хилл. ISBN 0-07-042366-0.

[flow_pattern-14] а ^б ^c ^d ^е ^ж ^грамм ^час ^я ^j ^k ^л Расход через сопло

[15] "Прочтите страницу 2 этой брошюры" (PDF). Архивировано из оригинал (PDF) на 2016-07-05. Получено 2012-04-14.

[16] Справочник по регулирующему клапану Искать в документе для "Choked".

[17] Поттер и Виггерт, 2010, Механика жидкостей, 3-е изд. SI, Cengage.

[18] «Расчет аварийных выбросов из систем сжатого газа». В архиве из оригинала на 01.01.2015. Получено 2015-01-01.

[19] Перри, Роберт Х .; Грин, Дон В. (1984). Справочник инженеров-химиков Перри, Таблица 2-166, (6-е изд.). Компания McGraw-Hill. ISBN 0-07-049479-7.

[20] Филипс Петролеум Компани (1962). Справочные данные по углеводородам и нефтесерным соединениям (Второе издание, ред.). Филипс Петролеум Компани.

[21] ttps://ntrs.nasa.gov/archive/nasa/casi.ntrs.nasa.gov/19680011915.pdf

[22] Каннингем, Р.Г., "Диафрагменные расходомеры со сверхкритическим сжимаемым потоком" Транзакции ASME, Vol. 73, стр. 625-638, 1951.

[23] Ричард В. Миллер (1996). Справочник по проектированию измерений расхода (Третье изд.). Макгроу Хилл. ISBN 0-07-042366-0.

[1]

[2]

[3]

[4]

[5]

[6]

[7]

[8]

[9]

[10]

[11]

[12]

[13]

[14]

[15]

[16]

[17]

[18]

[19]

[20]

[21]

[22]

[23]

Navigation

Navigation

Themenportale

WikiDer > Забитый поток

Содержание

Забитый поток в жидкостях

Массовый расход газа в условиях дросселирования

Задыхание при изменении поперечного сечения потока

Эффекты реального газа

Минимальный коэффициент давления, необходимый для возникновения дроссельного потока

Форсунки Вентури с восстановлением давления

Отверстия с тонкой пластиной

Схема потока

Забитый поток в жидкостях

Массовый расход газа в условиях дросселирования

Задыхание при изменении поперечного сечения потока

Эффекты реального газа

Минимальный коэффициент давления, необходимый для возникновения дроссельного потока

Форсунки Вентури с восстановлением давления

Отверстия с тонкой пластиной

Условия вакуума

Схема потока

Смотрите также

Рекомендации

внешняя ссылка