WikiDer > Делители мощности и направленные ответвители

Направленный ответвитель на 10 дБ 1,7–2,2 ГГц. Слева направо: входной, связанный, изолированный (завершенный нагрузкой) и переданный порт.

Делитель / сумматор мощности 2,0–4,2 ГГц на 3 дБ.

Делители мощности (также делители мощности и при обратном использовании сумматоры мощности) и направленные ответвители находятся пассивные устройства используется в основном в области радиотехники. Они объединяют определенное количество электромагнитной энергии в линия передачи к порт позволяет использовать сигнал в другой цепи. Важной особенностью направленных ответвителей является то, что они объединяют мощность, протекающую только в одном направлении. Питание, поступающее на выходной порт, подается на изолированный порт, но не на связанный порт. Направленный ответвитель, предназначенный для равного распределения мощности между двумя портами, называется гибридный соединитель.

Направленные ответвители чаще всего конструируются из двух связанных линий передачи, установленных достаточно близко друг к другу, так что энергия, проходящая через одну, связывается с другой. Этому методу отдают предпочтение микроволновая печь частоты, на которых конструкции линий передачи обычно используются для реализации многих элементов схемы. Тем не мение, сосредоточенный компонентные устройства также возможны на более низких частотах, таких как звуковые частоты, встречающиеся в телефония. Также на микроволновых частотах, особенно в более высоких диапазонах, могут использоваться конструкции волноводов. Многие из этих волноводных ответвителей соответствуют одной из конструкций проводящих линий передачи, но есть также типы, которые уникальны для волноводов.

Направленные ответвители и делители мощности находят множество применений. К ним относятся предоставление выборки сигнала для измерения или мониторинга, обратная связь, объединение сигналов на антенны и от антенн, формирование антенного луча, обеспечение ответвлений для кабельных распределенных систем, таких как кабельное телевидение, и разделение переданных и принятых сигналов по телефонным линиям.

Обозначения и символы

Рисунок 1. Два символа, используемые для направленных ответвителей

Символы, наиболее часто используемые для направленных ответвителей, показаны на рисунке 1. Символ может иметь коэффициент связи в дБ отмечены на нем. Направленные ответвители имеют четыре порты. Порт 1 - это входной порт, на который подается питание. Порт 3 - это связанный порт, через который появляется часть мощности, подаваемой на порт 1. Порт 2 - это переданный порт, через который выводится мощность из порта 1, за вычетом части, которая шла на порт 3. Направленные ответвители часто бывают симметричными, поэтому существует также порт 4, изолированный порт. Часть мощности, подаваемой на порт 2, будет передана на порт 4. Однако устройство обычно не используется в этом режиме, и порт 4 обычно заканчивается согласованная нагрузка (обычно 50 Ом). Это завершение может быть внутренним для устройства, и порт 4 недоступен для пользователя. Фактически это приводит к трехпортовому устройству, отсюда и полезность второго символа для направленных ответвителей на рисунке 1.^[1]

фигура 2. Символ делителя мощности

Символы формы;

${displaystyle P_ {mathrm {a, b}}}$

в этой статье имеют значение "параметр" п в порту а из-за входа в порт б".

Символ делителей мощности показан на рисунке 2. Делители мощности и направленные ответвители по сути относятся к одному классу устройств. Направленный ответвитель как правило, используется для 4-портовых устройств, которые связаны только слабо, то есть только небольшая часть входной мощности поступает на связанный порт. Делитель мощности используется для устройств с плотной связью (обычно делитель мощности обеспечивает половину входной мощности на каждом из своих выходных портов - a 3 дБ делитель) и обычно считается 3-портовым устройством.^[2]

Параметры

Общие свойства, необходимые для всех направленных ответвителей, являются широкими эксплуатационными пропускная способность, высокая направленность и хорошая согласование импеданса на всех портах, когда другие порты терминированы при одинаковой нагрузке. Некоторые из этих и других общих характеристик обсуждаются ниже.^[3]

Фактор связи

Коэффициент связи определяется как: ${displaystyle C_ {3,1} = 10log {left ({frac {P_ {3}} {P_ {1}}} ight)} quad {m {dB}}}$

где P₁ входная мощность на порте 1 и P₃ - выходная мощность из соединенного порта (см. рисунок 1).

Коэффициент связи представляет собой основное свойство направленного ответвителя. Коэффициент связи - величина отрицательная, не может превышать 0 дБ для пассивного устройства и на практике не превышает −3 дБ поскольку большее, чем это значение, приведет к большей выходной мощности от связанного порта, чем мощности от переданного порта - в действительности их роли будут обратными. Хотя это отрицательная величина, знак минус часто опускается (но все же подразумевается) в текущем тексте и диаграммах, а также у некоторых авторов.^[4] заходят так далеко, что определяют его как положительный количество. Связь не постоянна, но зависит от частоты. Хотя различные конструкции могут уменьшить отклонения, теоретически невозможно построить идеально плоский соединитель. Направленные ответвители указаны с точки зрения точности связи в центре полосы частот.^[5]

Потеря

Рисунок 3. График вносимых потерь из-за сцепления

Основная линия вносимая потеря от порта 1 к порту 2 (P₁ - П₂) является:

Вносимые потери: ${displaystyle L_ {i2,1} = - 10log {left ({frac {P_ {2}} {P_ {1}}} ight)} quad {m {dB}}}$

Часть этих потерь происходит из-за того, что на связанный порт поступает мощность, и называется потери связи и определяется:

Потери сцепления: ${displaystyle L_ {c2,1} = - 10log {left (1- {frac {P_ {3}} {P_ {1}}} ight)} quad {m {dB}}}$

Вносимые потери идеального направленного ответвителя полностью состоят из потерь связи. Однако в реальном направленном ответвителе вносимые потери состоят из комбинации потерь связи: диэлектрик потери, потери в проводнике и VSWR потеря. В зависимости от диапазона частот потери связи становятся менее значительными выше 15 дБ связь, когда другие потери составляют большую часть общих потерь. Теоретические вносимые потери (дБ) в зависимости от связи (дБ) для безрассудный соединитель показан на графике рисунка 3 и в таблице ниже.^[6]

Изоляция

Изоляцию направленного ответвителя можно определить как разницу уровней сигнала в дБ между входным портом и изолированным портом, когда два других порта терминируются согласованными нагрузками, или:

Изоляция: ${displaystyle I_ {4,1} = - 10log {left ({frac {P_ {4}} {P_ {1}}} ight)} quad {m {dB}}}$

Изоляция также может быть определена между двумя портами вывода. В этом случае один из выходных портов используется как вход; другой считается выходным портом, в то время как два других порта (входной и изолированный) закрываются согласованными нагрузками.

Как следствие: ${displaystyle I_ {3,2} = - 10log {left ({frac {P_ {3}} {P_ {2}}} ight)} quad {m {dB}}}$

Изоляция между входом и изолированными портами может отличаться от изоляции между двумя выходными портами. Например, изоляция между портами 1 и 4 может быть 30 дБ в то время как изоляция между портами 2 и 3 может иметь другое значение, например 25 дБ. Изоляцию можно оценить по муфте плюс обратные потери. Изоляция должна быть максимально высокой. В реальных соединителях изолированный порт никогда не бывает полностью изолированным. Немного РФ сила всегда будет присутствовать. Волновод направленные ответвители будут иметь лучшую изоляцию.^[7]

Направленность

Направленность напрямую связана с изоляцией. Это определяется как:

Направленность: ${displaystyle D_ {3,4} = - 10log {left ({frac {P_ {4}} {P_ {3}}} ight)} = - 10log {left ({frac {P_ {4}} {P_ {1) }}} ight)} + 10log {left ({frac {P_ {3}} {P_ {1}}} ight)} quad {m {dB}}}$

где: P₃ - выходная мощность из связанного порта, а P₄ это выходная мощность из изолированного порта.

Направленность должна быть максимально высокой. На проектной частоте направленность очень высока и является более чувствительной функцией частоты, поскольку зависит от подавления двух волновых составляющих. Волноводные направленные ответвители будут иметь лучшую направленность. Направленность не поддается непосредственному измерению и рассчитывается путем сложения измерений изоляции и (отрицательной) связи как:^[8]

${displaystyle D_ {3,4} = I_ {4,1} + C_ {3,1} quad {m {dB}}}$

Обратите внимание, что если используется положительное определение сцепления, формула дает:

${displaystyle D_ {3,4} = I_ {4,1} -C_ {3,1} quad {m {dB}}}$

S-параметры

В S-матрица для идеального (бесконечная изоляция и идеально согласованный) симметричный направленный ответвитель дается выражением,

${displaystyle mathbf {S} = {egin {bmatrix} 0 & au & kappa & 0 au & 0 & 0 & kappa kappa & 0 & 0 & au 0 & kappa & au & 0end {bmatrix}}}$

${displaystyle au}$ - коэффициент передачи и,

${displaystyle kappa}$ коэффициент связи

В целом, ${displaystyle au}$ и ${displaystyle kappa}$ находятся сложный, частотно-зависимые, числа. Нули на матрице главная диагональ являются следствием идеального согласования - мощность, подаваемая на какой-либо порт, не отражается обратно на тот же порт. Нули на матрице антидиагональный являются следствием идеальной изоляции между входом и изолированным портом.

Для пассивного направленного ответвителя без потерь мы должны дополнительно иметь:

${displaystyle au {overline {au}} + kappa {overline {kappa}} = 1}$

поскольку мощность, поступающая во входной порт, должна полностью уходить через один из двух других портов.^[9]

Вносимые потери связаны с ${displaystyle au}$ к;

${displaystyle L (mathrm {dB}) = - 20log | au | }$

Коэффициент связи связан с ${displaystyle kappa}$ к;

${displaystyle C (mathrm {dB}) = 20log | каппа | }$

Ненулевые элементы главной диагонали связаны с обратные потери, а ненулевые антидиагональные элементы связаны с изоляцией аналогичными выражениями.

Некоторые авторы определяют номера портов, поменяв местами порты 3 и 4. Это приводит к матрице рассеяния, которая больше не состоит из нулей на антидиагонали.^[10]

Амплитудный баланс

Эта терминология определяет разницу мощности в дБ между двумя выходными портами 3 дБ гибридный. В идеальной гибридной схеме разница должна быть 0 дБ. Однако в практическом устройстве баланс амплитуд зависит от частоты и отклоняется от идеального. 0 дБ разница.^[11]

Фазовый баланс

Разность фаз между двумя выходными портами гибридного ответвителя должна составлять 0 °, 90 ° или 180 ° в зависимости от используемого типа. Однако, как и баланс амплитуд, разность фаз чувствительна к входной частоте и обычно варьируется на несколько градусов.^[12]

Типы линий передачи

Направленные ответвители

Спаренные линии передачи

Рисунок 4. Односекционный ответвитель λ / 4 направленный

Наиболее распространенная форма направленного ответвителя - это пара связанных линий передачи. Они могут быть реализованы в ряде технологий, включая коаксиальную и планарную технологии (полоса и микрополоска). Полосковая реализация направленного ответвителя четверть длины волны (λ / 4) показана на рисунке 4. Электропитание в связанной линии течет в направлении, противоположном силе на основной линии, поэтому расположение портов не такое, как показано на рисунке 1, но нумерация остается той же. По этой причине его иногда называют обратная муфта.^[13]

В главная линия это участок между портами 1 и 2 и спаренная линия - это участок между портами 3 и 4. Поскольку направленный ответвитель является линейным устройством, обозначения на рисунке 1 произвольны. Любой порт может быть входом (пример показан на рисунке 20), что приведет к тому, что напрямую подключенный порт будет переданным портом, соседний порт будет связанным портом, а диагональный порт будет изолированным портом. На некоторых направленных ответвителях основная линия предназначена для работы с высокой мощностью (большие разъемы), в то время как связанный порт может использовать небольшой разъем, такой как Разъем SMA. В внутренняя нагрузка Номинальная мощность также может ограничивать работу на соединенной линии.^[14]

Рисунок 5. Направленный ответвитель короткого сечения

Рисунок 6. Направленный ответвитель короткого сечения с 50 Ом основная линия и 100 Ом спаренная линия

Рисунок 7. Эквивалентная схема с сосредоточенными элементами ответвителей, изображенных на рисунках 5 и 6

Точность коэффициента связи зависит от допусков на размер расстояния между двумя соединенными линиями. Для технологий планарной печати это сводится к разрешающей способности процесса печати, которая определяет минимальную ширину дорожки, которая может быть произведена, а также ограничивает то, насколько близко линии могут быть расположены друг к другу. Это становится проблемой, когда требуется очень плотное соединение и 3 дБ стяжки часто имеют разную конструкцию. Однако сильносвязанные линии можно производить в воздушная полосковая линия что также позволяет изготавливать по печатной планарной технологии. В этом дизайне две линии напечатаны на противоположный стороны диэлектрика, а не бок о бок. Соединение двух линий по их ширине намного больше, чем соединение, когда они расположены друг к другу ребром.^[15]

Конструкция связанных линий λ / 4 хороша для реализаций коаксиальных и полосковых линий, но не так хорошо работает в популярном ныне формате микрополосковых линий, хотя конструкции все же существуют. Причина этого в том, что микрополоска не является однородной средой - есть две разные среды над и под полосой передачи. Это ведет к режимы передачи кроме обычного режима ТЕМ, обнаруженного в проводящих цепях. Скорости распространения четных и нечетных мод различны, что приводит к дисперсии сигнала. Лучшее решение для микрополосковой линии - это линия связи, намного короче, чем λ / 4, показанная на рисунке 5, но она имеет недостаток в виде коэффициента связи, который заметно возрастает с увеличением частоты. Иногда встречается вариант этой конструкции, в котором соединенная линия имеет более высокую сопротивление чем основная линия, такая как показано на рисунке 6. Эта конструкция выгодна, когда ответвитель подается на детектор для контроля мощности. Линия с более высоким импедансом приводит к более высокому высокочастотному напряжению для данной мощности основной линии, что упрощает работу детекторного диода.^[16]

Частотный диапазон, указанный производителями, соответствует диапазону связанной линии. Ответ основной линии намного шире: например, ответвитель, указанный как 2–4 ГГц может иметь главную линию, которая может работать на 1–5 ГГц. Связанный отклик периодичен с частотой. Например, ответвитель связанных линий λ / 4 будет иметь отклики при пλ / 4 где п нечетное целое число.^[17]

Отдельная секция, связанная с λ / 4, подходит для полос частот менее октавы. Для достижения большей полосы пропускания используются несколько секций связи λ / 4. Конструкция таких муфт во многом аналогична конструкции фильтры с распределенными элементами. Секции ответвителя рассматриваются как секции фильтра, и, регулируя коэффициент связи каждой секции, соединенный порт может иметь любой из классических характеристик фильтра, например, максимально плоский (Фильтр Баттерворта), равномерный (Фильтр Кауэра) или заданной пульсации (Фильтр Чебычева) отклик. Рябь это максимальное изменение выхода связанного порта в его полоса пропускания, обычно указывается как плюс или минус значение в дБ от номинального коэффициента связи.^[18]

Рисунок 8. 5-секционный направленный ответвитель планарного формата

Можно показать, что направленные ответвители со связанными линиями имеют ${displaystyle au}$ чисто реально и ${displaystyle kappa}$ чисто мнимый на всех частотах. Это приводит к упрощению S-матрицы и результату, что связанный порт всегда находится в квадратура фаза (90 °) с выходным портом. Некоторые приложения используют эту разность фаз. Сдача ${displaystyle kappa = ikappa _ {mathrm {I}}}$, идеальный случай работы без потерь упрощает,^[19]

${displaystyle au ^ {2} + {kappa _ {mathrm {I}}} ^ {2} = 1}$

Ответвитель

Рисунок 9. Трехсекционный ответвитель выполнен в плоском формате

Ответвитель состоит из двух параллельных линий передачи, физически соединенных вместе с двумя или более ответвлениями между ними. Линии ответвления разнесены на λ / 4 друг от друга и представляют секции конструкции многосекционного фильтра таким же образом, как и несколько секций ответвителя, за исключением того, что здесь связь каждой секции регулируется импедансом линий ответвления. . Основная и связанная линия ${displaystyle scriptstyle {sqrt {2}}}$ импеданса системы. Чем больше секций в ответвителе, тем выше соотношение импедансов ответвлений. Линии с высоким импедансом имеют узкие дорожки, что обычно ограничивает конструкцию тремя секциями в плоских форматах из-за производственных ограничений. Аналогичное ограничение применяется для коэффициентов связи меньше, чем 10 дБ; низкое сцепление также требует узких гусениц. Сопряженные линии являются лучшим выбором, когда требуется слабое соединение, но ответвители хороши для плотного соединения и могут использоваться для 3 дБ гибриды. Ответвители обычно не обладают такой широкой полосой пропускания, как связанные линии. Этот тип соединителя хорошо подходит для использования в мощных, воздушных диэлектриках, сплошных стержнях, так как жесткая конструкция легко поддерживается механически.^[20]

Разветвители ответвлений могут использоваться как кроссоверы в качестве альтернативы воздушные мосты, что в некоторых приложениях вызывает неприемлемую связь между пересекаемыми линиями. Теоретически идеальный кроссовер ответвления не имеет связи между двумя проходящими через него путями. Конструкция представляет собой соединитель с 3 ответвлениями, эквивалентный двум 3 дБ Гибридные соединители 90 °, подключенные в каскад. Результат - фактически 0 дБ муфта. Он переключает входы на диагонально противоположные выходы с фазовой задержкой 90 ° в обеих линиях.^[21][22]

Муфта Ланге

Конструкция муфты Ланге аналогична межпальцевой фильтр с параллельными линиями, чередующимися для достижения сцепления. Используется для прочных муфт в диапазоне 3 дБ к 6 дБ.^[23]

Делители мощности

Рисунок 10. Простое силовое деление на Т-образное соединение в планарном формате

Самые ранние делители мощности линии передачи были простыми Т-образными переходниками. Они страдают от очень плохой изоляции между выходными портами - большая часть мощности, отраженной обратно от порта 2, попадает в порт 3. Можно показать, что теоретически невозможно одновременно согласовать все три порта пассивного без потерь. трехпортовый и плохая изоляция неизбежны. Однако это возможно с четырьмя портами, и это основная причина, по которой четырехпортовые устройства используются для реализации трехпортовых делителей мощности: четырехпортовые устройства могут быть спроектированы так, чтобы мощность, поступающая на порт 2, распределялась между портом 1 и порт 4 (который заканчивается соответствующей нагрузкой), и ни один (в идеальном случае) не идет на порт 3.^[24]

Период, термин гибридный соединитель первоначально применялся к 3 дБ Направленные ответвители со связанными линиями, то есть направленные ответвители, в которых каждый из двух выходов составляет половину входной мощности. Это синонимично означало квадратуру 3 дБ ответвитель с выходами, сдвинутыми по фазе на 90 °. Теперь любой согласованный 4-портовый с изолированными плечами и равным разделением мощности называется гибридным или гибридным ответвителем. Другие типы могут иметь другие фазовые отношения. Если 90 °, это гибрид 90 °, если 180 °, гибрид 180 ° и так далее. В этой статье гибридный соединитель без квалификации означает гибрид со спаренными линиями.^[25]

Делитель мощности Уилкинсона

Рисунок 11. Делитель Вилкинсона в коаксиальном формате

В Делитель мощности Уилкинсона состоит из двух параллельных несвязанный λ / 4 линии передачи. Вход подается на обе линии параллельно, а выходы имеют оконечное сопротивление, в два раза превышающее системное сопротивление, подключенное между ними. Конструкция может быть реализована в плоском формате, но она имеет более естественную реализацию в коаксиальном кабеле - в планарной схеме две линии должны быть отделены друг от друга, чтобы они не соединялись, а были соединены на своих выходах, чтобы их можно было завершить, тогда как в коаксиальном кабеле линии могут быть проложены бок о бок, полагаясь на экранирование внешних коаксиальных проводников. Делитель мощности Уилкинсона решает проблему согласования простого Т-образного перехода: он имеет низкий КСВН на всех портах и ​​высокую изоляцию между портами вывода. Входной и выходной импедансы на каждом порте должны быть равны характеристическому сопротивлению микроволновой системы. Это достигается за счет того, что сопротивление линии ${displaystyle scriptstyle {sqrt {2}}}$ полного сопротивления системы - для 50 Ом системы линии Уилкинсона приблизительно 70 Ом^[26]

Гибридный соединитель

Связанная линия направленные ответвители описаны выше. Когда муфта предназначена для 3 дБ это называется гибридным соединителем. S-матрица для идеального симметричного гибридного ответвителя сводится к;

${displaystyle mathbf {S} = {frac {1} {sqrt {2}}} {egin {bmatrix} 0 & -i & -1 & 0 -i & 0 & 0 & -1 -1 & 0 & 0 & -i 0 & -1 & -i & 0end {bmatrix}}}$

Два выходных порта имеют разность фаз 90 ° (-я до -1), так что это гибрид 90 °.^[27]

Гибридный кольцевой соединитель

Рисунок 12. Гибридный кольцевой ответвитель в плоском формате

В гибридный кольцевой соединитель, также называемый соединителем rat-race, представляет собой четырехпортовый 3 дБ направленный ответвитель, состоящий из кольца линии передачи 3λ / 2 с четырьмя линиями с интервалами, показанными на рисунке 12. Входная мощность на порте 1 разделяется и проходит в обоих направлениях по кольцу. На порты 2 и 3 сигнал поступает синфазно и складывается, тогда как на порте 4 он не совпадает по фазе и отменяется. Порты 2 и 3 находятся в фазе друг с другом, поэтому это пример гибрида 0 °. На рисунке 12 показана планарная реализация, но эта конструкция также может быть реализована в коаксиальном или волноводном исполнении. Возможно изготовление муфты с коэффициентом связи, отличным от 3 дБ сделав каждый участок кольца λ / 4 попеременно низким и высоким импедансом, но для 3 дБ муфта все кольцо сделано ${displaystyle scriptstyle {sqrt {2}}}$ импедансов портов - для 50 Ом дизайн кольца будет примерно 70 Ом.^[28]

S-матрица для этого гибрида равна;

${displaystyle mathbf {S} = {frac {1} {sqrt {2}}} {egin {bmatrix} 0 & -i & -i & 0 -i & 0 & 0 & i -i & 0 & 0 & -i 0 & i & -i & 0end {bmatrix}}}$

Гибридное кольцо не является симметричным по своим портам; выбор другого порта в качестве входа не обязательно дает те же результаты. С портом 1 или портом 3 в качестве входа гибридное кольцо, как указано, является гибридом 0 °. Однако использование порта 2 или порта 4 в качестве входа приводит к гибриду на 180 °.^[29] Этот факт приводит к другому полезному применению гибридного кольца: его можно использовать для создания суммарного (Σ) и разностного (Δ) сигналов из двух входных сигналов, как показано на рисунке 12. При вводе в порты 2 и 3 появляется сигнал Σ. на порте 1 и сигнал Δ появляется на порте 4.^[30]

Несколько выходных делителей

Рисунок 13. Делитель мощности

Типичный делитель мощности показан на рисунке 13. В идеале входная мощность должна быть разделена поровну между портами вывода. Делители состоят из нескольких соединителей и, как и соединители, могут быть перевернуты и использоваться в качестве мультиплексоры. Недостатком является то, что для четырехканального мультиплексора выходная мощность составляет только 1/4 мощности каждого из них, и это относительно неэффективно. Причина этого в том, что на каждом сумматоре половина входной мощности поступает на порт 4 и рассеивается в нагрузочной нагрузке. Если бы два входа были последовательный фазы могут быть организованы таким образом, чтобы отмена происходила на порте 4, а затем вся мощность передавалась на порт 1. Однако входы мультиплексора обычно поступают из полностью независимых источников и, следовательно, некогерентны. Мультиплексирование без потерь возможно только с фильтрующими сетями.^[31]

Типы волноводов

Волноводные направленные ответвители

Волноводный ответвитель

В ответвитель описанное выше также может быть реализовано в волноводе.^[32]

Направленный ответвитель с отверстием Бете

Рисунок 14. Направленный ответвитель с несколькими отверстиями

Одним из наиболее распространенных и простых волноводных направленных ответвителей является направленный ответвитель на основе отверстия Бете. Он состоит из двух параллельных волноводов, расположенных друг над другом, с отверстием между ними. Часть энергии из одной направляющей запускается через отверстие в другую. Ответвитель с отверстием Бете - еще один пример обратного ответвителя.^[33]

Концепция соединителя отверстий Бете может быть расширена за счет создания нескольких отверстий. Отверстия расположены на расстоянии λ / 4 друг от друга. Конструкция таких ответвителей параллельна многосекционным линиям электропередачи. Использование нескольких отверстий позволяет расширить полосу пропускания за счет проектирования секций как фильтров Баттерворта, Чебышева или какого-либо другого класса. Размер отверстия выбирается таким образом, чтобы обеспечить желаемое соединение для каждой секции фильтра. Критерии проектирования заключаются в достижении практически плоской связи вместе с высокой направленностью в нужном диапазоне.^[34]

Соединитель с короткими пазами Riblet

Соединитель с короткими пазами Riblet представляет собой два волновода, расположенных бок о бок с общей боковой стенкой, а не с длинной стороной, как в соединителе с отверстиями Бете. В боковой стенке прорезана прорезь для сцепления. Этот дизайн часто используется для создания 3 дБ муфта.^[35]

Обратно-фазный ответвитель Schwinger

Обратно-фазовый ответвитель Schwinger - это еще одна конструкция, в которой используются параллельные волноводы, на этот раз длинная сторона одного является общей с короткой боковой стенкой другого. Между волноводами, разнесенными на λ / 4, прорезаны две смещенные от центра щели. Schwinger - обратный соединитель. Эта конструкция имеет преимущество в виде практически плоской характеристики направленности и недостаток сильно зависящей от частоты связи по сравнению с соединителем Бете-дыр, который имеет небольшое изменение коэффициента связи.^[36]

Муфта с перекрестными направляющими Moreno

В ответвителе с перекрестными волноводами Moreno есть два волновода, уложенных друг на друга, как в ответвителе с отверстиями Бете, но под прямым углом друг к другу, а не параллельно. Два смещенных от центра отверстия, обычно крестообразных, прорезаются по диагонали между волноводами на расстоянии ${displaystyle scriptstyle {sqrt {2}} lambda / 4}$ Кроме. Муфта Moreno подходит для применения в условиях сильного сцепления. Это компромисс между свойствами ответвителей Бете-Дыра и Швингера, при этом связь и направленность изменяются с частотой.^[37]

Волноводные делители мощности

Волноводное гибридное кольцо

В гибридное кольцо Обсуждаемые выше, также могут быть реализованы в волноводе.^[38]

Волшебная футболка

Рисунок 15. Волшебная футболка

Впервые согласованное разделение мощности было осуществлено с помощью простых тройников. На сверхвысоких частотах волноводные тройники имеют две возможные формы: E-plane и H-plane. Эти два перехода разделяют мощность поровну, но из-за различных конфигураций поля в переходе электрические поля на выходных плечах синфазны для тройника в плоскости H и сдвинуты по фазе на 180 ° для тройника в плоскости E. Комбинация этих двух тройников в гибридную тройку известна как волшебная футболка. Магический тройник - это четырехпортовый компонент, который может выполнять векторную сумму (Σ) и разность (Δ) двух когерентных микроволновых сигналов.^[39]

Типы дискретных элементов

Гибридный трансформатор

Рисунок 16. Гибридный трансформатор 3 дБ для 50 Ом система

Стандартный гибридный трансформатор 3 дБ показан на рисунке 16. Мощность на порте 1 делится поровну между портами 2 и 3, но в противофазе друг к другу. Таким образом, гибридный трансформатор является гибридным на 180 °. Центральный отвод обычно имеет внутреннюю оконечность, но его можно вывести как порт 4; в этом случае гибрид может использоваться как гибрид суммы и разницы. Однако порт 4 представляет собой импеданс, отличающийся от других портов, и для преобразования импеданса потребуется дополнительный трансформатор, если требуется использовать этот порт с тем же импедансом системы.^[40]

Гибридные трансформаторы обычно используются в телекоммуникациях для преобразования от 2 до 4 проводов. Телефонные трубки включают в себя такой преобразователь для преобразования 2-проводной линии в 4-проводную от наушника и мундштука.^[41]

Трансформаторы с перекрестным соединением

Рисунок 17. Направленный ответвитель с трансформаторами

Для более низких частот (менее 600 МГц) компактный широкополосный реализация посредством ВЧ трансформаторы возможно. На рисунке 17 показана схема, предназначенная для слабой связи, и ее можно понять по следующим линиям: сигнал поступает в одной паре линий. Один трансформатор снижает напряжение сигнала, другой - ток. Следовательно, импеданс согласован. Тот же аргумент справедлив для любого другого направления сигнала через ответвитель. Относительный знак наведенного напряжения и тока определяет направление исходящего сигнала.^[42]

Муфта определяется выражением;

${displaystyle C_ {3,1} = 20log n}$

куда п отношение витков вторичной обмотки к первичной.

Для 3 дБ соединение, то есть равное разделение сигнала между переданным портом и связанным портом, ${displaystyle scriptstyle n = {sqrt {2}}}$ а изолированный порт имеет оконечное сопротивление, в два раза превышающее характеристическое сопротивление - 100 Ом для 50 Ом система. А 3 дБ делитель мощности, основанный на этой схеме, имеет два выхода с фазой 180 ° относительно друг друга, по сравнению с соединенными линиями λ / 4, которые имеют фазовое соотношение 90 °.^[43]

Резистивный тройник

Рисунок 18. Схема простого резистивного тройника для 50 Ом система

Простую тройниковую схему из резисторов можно использовать в качестве делителя мощности, как показано на рисунке 18. Эта схема также может быть реализована как схема треугольника, применяя Y-Δ преобразование. В форме треугольника используются резисторы, равные сопротивлению системы. Это может быть выгодно, потому что для большинства систем всегда доступны прецизионные резисторы, соответствующие значению полного сопротивления системы. номинальные импедансы. Тройник имеет преимущества простоты, низкой стоимости и широкой полосы пропускания. У него есть два основных недостатка; во-первых, схема будет рассеивать мощность, поскольку она резистивная: равное разделение приведет к 6 дБ вносимые потери вместо 3 дБ. Вторая проблема в том, что есть 0 дБ направленность, приводящая к очень плохой изоляции между выходными портами.^[44]

Вносимые потери не представляют такой проблемы при неравном распределении мощности: например -40 дБ на порте 3 вносимые потери меньше 0,2 дБ на порте 2. Изоляцию можно улучшить за счет вносимых потерь на обоих выходных портах, заменив выходные резисторы на Т-образные подушки. Улучшение изоляции больше, чем добавленные вносимые потери.^[45]

Гибридный резистивный мост 6 дБ

Рисунок 19. Гибридный резистивный мост 6 дБ для 600 Ом система

Настоящий гибридный делитель / ответвитель с теоретической бесконечной развязкой и направленностью может быть сделан из резистивной мостовой схемы. Как и тройник, мост имеет 6 дБ вносимые потери. Его недостаток заключается в том, что его нельзя использовать с несимметричными цепями без добавления трансформаторов; однако он идеально подходит для 600 Ом сбалансированные линии связи, если вносимые потери не являются проблемой. Резисторы в мосте, которые представляют порты, обычно не являются частью устройства (за исключением порта 4, который вполне может быть оставлен постоянно подключенным к внутреннему устройству), они обеспечиваются заделками линии. Таким образом, устройство состоит из двух резисторов (плюс оконечная нагрузка порта 4).^[46]

Приложения

Мониторинг

Связанный выход направленного ответвителя можно использовать для контроля частоты и уровня мощности сигнала без прерывания основного потока мощности в системе (за исключением уменьшения мощности - см. Рисунок 3).^[47]

Использование изоляции

Рисунок 20. Установка для тестирования двухтонального приемника

Если изоляция высока, направленные ответвители хороши для объединения сигналов для подачи одной линии на приемник для двухтональный тест приемника. На рисунке 20 один сигнал поступает в порт P₃ и один входит в порт P₂, в то время как оба выходят из порта P₁. Сигнал с порта P₃ в порт P₁ будет испытать 10 дБ потери, а сигнал из порта P₂ в порт P₁ буду иметь 0,5 дБ потеря. Внутренняя нагрузка на изолированный порт будет рассеивать потери сигнала от порта P₃ и порт P₂. Если изоляторы на рисунке 20 не учитываются, измерение изоляции (порт P₂ в порт P₃) определяет количество мощности от генератор сигналов F₂ который будет введен в генератор сигналов F₁. По мере увеличения уровня впрыска это может вызвать модуляция генератора сигналов F₁или даже блокировку фазы впрыска. Из-за симметрии направленного ответвителя обратная инжекция будет происходить с теми же возможными проблемами модуляции генератора сигналов F₂ автор: F₁. Следовательно, изоляторы на рис. 20 используются для эффективного увеличения развязки (или направленности) направленного ответвителя. Следовательно, потери при инжекции будут состоять из изоляции направленного ответвителя плюс обратная изоляция изолятора.^[48]

Гибриды

Применения гибрида включают моноимпульсные компараторы, смесители, сумматоры мощности, делители, модуляторы, и фазированная решетка радиолокационные антенные системы. Как синфазные устройства (такие как делитель Уилкинсона), так и квадратурные (90 °) гибридные ответвители могут использоваться для когерентных делителей мощности. Пример квадратурных гибридов, используемых в приложении когерентного сумматора мощности, приведен в следующем разделе.^[49]

Недорогой вариант делителя мощности используется в домашних условиях для деления Кабельное ТВ или же эфирное телевидение сигналы для нескольких телевизоры и другие устройства. Многопортовые разветвители с более чем двумя выходными портами обычно состоят из нескольких каскадных соединителей. Услуги внутреннего широкополосного доступа в Интернет могут быть предоставлены компаниями кабельного телевидения (кабельный интернет). Интернет домашнего пользователя кабельный модем подключен к одному порту разветвителя.^[50]

Сумматоры мощности

Поскольку гибридные схемы двунаправлены, их можно использовать для когерентного объединения мощности, а также для ее разделения. На рисунке 21 показан пример разделения сигнала для подачи на несколько усилителей малой мощности, а затем повторного объединения для подачи на одну антенну с высокой мощностью.^[51]

Рисунок 21. Сети разветвителей и сумматоров, используемые с усилителями для получения высокой мощности 40 дБ (коэффициент усиления по напряжению 100) твердотельный усилитель

Рисунок 22. Расположение фаз на гибридном сумматоре мощности.

Фазы входов в каждый сумматор мощности расположены так, что два входа не совпадают по фазе на 90 ° друг с другом. Поскольку связанный порт гибридного объединителя сдвинут по фазе на 90 ° с переданным портом, это приводит к суммированию мощностей на выходе объединителя и отмене на изолированном порте: типичный пример из рисунка 21 показан на рисунке 22. Обратите внимание, что есть дополнительный фиксированный фазовый сдвиг на 90 ° для обоих портов на каждом сумматоре / делителе, который не показан на схемах для простоты.^[52] Применение синфазного питания к обоим входным портам не даст желаемого результата: квадратура сумма двух входов появится на обоих выходных портах - это половина общей мощности каждого из них. Такой подход позволяет использовать в схеме множество менее дорогих и маломощных усилителей вместо одного мощного усилителя. TWT. Еще один подход состоит в том, чтобы каждый твердотельный усилитель (SSA) питал антенну и позволял объединять мощность в пространстве или использовать для питания линзы, прикрепленной к антенне.^[53]

Разность фаз

Рисунок 23. Фазовая комбинация двух антенн

Фазовые свойства гибридного ответвителя 90 ° могут быть использованы с большим преимуществом в микроволновая печь схемы. Например, в сбалансированном СВЧ-усилителе два входных каскада питаются через гибридный ответвитель. В Полевой транзистор устройство обычно плохо согласовывается и отражает большую часть падающей энергии. Однако, поскольку устройства по существу идентичны, коэффициенты отражения от каждого устройства равны. Отраженное напряжение от полевых транзисторов синфазно на изолированном порте и различается на 180 ° на входном порте. Следовательно, вся отраженная мощность от полевых транзисторов поступает на нагрузку изолированного порта, а мощность на входной порт не поступает. Это приводит к хорошему входному согласованию (низкий КСВН).^[54]

Если для входа антенны в гибридный ответвитель 180 °, как показано на рисунке 23, используются согласованные по фазе линии, ноль произойдет прямо между антеннами. Чтобы получить сигнал в этой позиции, необходимо изменить тип гибрида или длину линии. Чтобы отклонить сигнал с заданного направления или создать образец различия для моноимпульсный радар, это хороший подход.^[55]

Фазо-разностные ответвители могут использоваться для создания наклон луча в УКВ FM радио станция, задерживая фазу до нижних элементов антенная решетка. В более общем смысле, разностные ответвители вместе с фиксированными фазовыми задержками и антенными решетками используются в сетях формирования луча, таких как Матрица дворецкого, чтобы создать радиолуч в любом заданном направлении.^[56]

Смотрите также

• Звездная муфта
• Разделитель луча

Рекомендации

Библиография

Эта статья включаетматериалы общественного достояния из документа отдела авионики Военно-морского центра ВВС США: «Справочник по проектированию радиоэлектронной борьбы и радиолокационных систем (номер отчета TS 92-78)». Получено 9 июн 2006. (стр. 6–4.1–6–4.5 Делители мощности и ответвители)

• Стивен Дж. Бигелоу, Джозеф Дж. Карр, Стив Уиндер, Понимание телефонной электроники Новинки, 2001 ISBN 0-7506-7175-0.
• Джефф Х. Брайант, Принципы микроволновых измерений, Институт инженеров-электриков, 1993 г. ISBN 0-86341-296-3.
• Роберт Дж. Чапюи, Амос Э. Джоэл, 100 лет телефонной коммутации (1878–1978): электроника, компьютеры и телефонная коммутация (1960–1985), IOS Press, 2003 г. ISBN 1-58603-372-7.
• Уолтер Й. Чен, «Основы домашних сетей», Prentice Hall Professional, 2003 г. ISBN 0-13-016511-5.
• Р. Комитанджело, Д. Минервини, Б. Пиовано, «Лучшеобразующие сети оптимального размера и компактности для многолучевых антенн на 900 МГц», Международный симпозиум IEEE Antennas and Propagation Society 1997, т. 4. С. 2127-2130, 1997.
• Стивен А. Дайер, Обзор КИПиА Wiley-IEEE, 2001 г. ISBN 0-471-39484-X.
• Кёхей Фудзимото, Справочник по мобильным антенным системам, Artech House, 2008 г. ISBN 1-59693-126-4.
• Престон Гралла, Как работает Интернет, Que Publishing, 1998 г. ISBN 0-7897-1726-3.
• Ян Хикман, Практическое руководство по радиочастотам, Новости, 2006 ISBN 0-7506-8039-3.
• Апинья Иннок, Пирапонг Утансакул, Мониппа Утансакул, «Метод углового формирования луча для системы формирования луча MIMO», Международный журнал антенн и распространения радиоволн, т. 2012, вып. 11 декабря 2012 г.
• Томас Корю Исии, Справочник по микроволновым технологиям: компоненты и устройства, Academic Press, 1995 г. ISBN 0-12-374696-5.
• Ю. Т. Ло, С. В. Ли, Справочник по антеннам: применение, Спрингер, 1993 ISBN 0-442-01594-1.
• Matthaei, George L .; Янг, Лео и Джонс, Э. М. Т. Микроволновые фильтры, сети согласования импеданса и структуры связи Макгроу-Хилл 1964 OCLC 299575271
• Д. Морган, Справочник по испытаниям и измерениям ЭМС, ИЭПП, 1994 г. ISBN 0-86341-756-6.
• Антти В. Ряйсянен, Арто Лехто, Радиотехника для беспроводной связи и сенсорных приложений, Artech House, 2003 г. ISBN 1-58053-542-9.
• K.R. Редди, С. Б. Бадами, В. Баласубраманян, Колебания и волны, Universities Press, 1994. ISBN 81-7371-018-X.
• Петр Визмюллер, Руководство по проектированию радиочастот: системы, схемы и уравнения, том 1, Artech House, 1995 г. ISBN 0-89006-754-6.